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    VVER-1000主管道焊接工藝性分析

    2021-09-10 07:22:44徐井偉馬尚國王麗思
    電焊機(jī) 2021年2期

    徐井偉 馬尚國 王麗思

    摘要:VVER-1000主管道(核電站主冷卻劑回路管道連接反應(yīng)堆壓力容器、蒸發(fā)器、主泵,構(gòu)成一回路壓力邊界)材料是大壁厚雙金屬復(fù)合管道,其焊接工藝十分復(fù)雜,焊接收縮也很難控制。本文從焊接材料的選擇,焊接工藝參數(shù)的制定等方面出發(fā),科學(xué)的分析、制定有效合理的焊接工藝,以保證其焊接質(zhì)量。

    關(guān)鍵詞:主管道;焊接性;冷裂紋;焊后熱處理

    0? ? 前言

    田灣二期工程建設(shè)2臺單機(jī)容量106萬kW的俄羅斯VVER-1000型壓水堆核電機(jī)組,其設(shè)計壽命為40年,設(shè)計思路與歐洲壓水堆核電機(jī)型EPR相近,采用的工程措施也十分相似[1]。主管道在核電機(jī)組運(yùn)行期間,承載高溫、高壓、高放射性的冷卻劑。焊縫質(zhì)量不能出現(xiàn)任何問題,否則,后果不堪設(shè)想。因此對主管道焊接的母材、焊材、焊接工藝參數(shù)、焊接變形量的控制方面進(jìn)行分析,對后續(xù)的施工過程是有借鑒意義的。

    1 母材及焊接填充材料

    1.1 母材

    主管道母材選用10ГН2-МФА和03Х22Н11Г2Б,03Х22Н11Г2Б具有耐化學(xué)腐蝕和電化學(xué)腐蝕性能,10ГН2-МФА具有耐熱、耐高溫、耐低溫性能。其化學(xué)成分如表1所示,因10ГН2МФА的焊接過程是難點(diǎn),所以文中重點(diǎn)分析該材料的焊接性能。

    1.2 焊接填充材料

    根據(jù)母材的運(yùn)行情況及焊接方法,在選用焊材時應(yīng)考慮:(1)焊材與母材等強(qiáng)度原則,要保證焊縫金屬機(jī)械性能指標(biāo)與母材機(jī)械性能指標(biāo)匹配;(2)防止冷裂紋。焊材的化學(xué)成分如表2所示。

    2 母材的焊接性分析

    在焊接條件下,熱源離開后被熔化的金屬快速連續(xù)冷卻,并發(fā)生結(jié)晶和相變過程,最后形成焊縫。在這一過程中有可能在焊縫金屬中產(chǎn)生偏析、夾雜、氣孔、淬硬、脆化、裂紋等缺陷,控制裂紋的產(chǎn)生是VVER-1000主管道焊接質(zhì)量的關(guān)鍵因素。

    2.1 焊接裂紋

    焊接裂紋按照產(chǎn)生的機(jī)理可以分為5類:熱裂紋、再熱裂紋、層狀撕裂、冷裂紋和應(yīng)力腐蝕裂紋[2]。

    2.1.1 焊接熱裂紋

    在低碳鋼中,焊接熱裂紋的規(guī)律為:在一定含碳量的條件下,隨著含硫量的增高,裂紋傾向增大;隨著錳含量增多,裂紋傾向下降;隨著含碳量的增加,硫的作用加劇。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式,即 根據(jù)式(1)計算B=55。從化學(xué)成分上分析10ГН2МФА的含碳量為0.1%,根據(jù)理論當(dāng)w(C)≥0.1%時,B≥22具有較好的抗熱性能,故10ГН2МФА焊接過程中出現(xiàn)熱裂紋的可能性較小。

    2.1.2 焊接再熱裂紋

    根據(jù)晶內(nèi)強(qiáng)化的觀點(diǎn),按照合金元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)定量評估材料的再熱裂紋傾向的經(jīng)驗(yàn)公式為 根據(jù)式(2)得出ΔG=0.94,當(dāng)ΔG≥2時,對再熱裂紋比較敏感;1.5<ΔG≤2時敏感性為中等;ΔG<1.5時對再熱裂紋不敏感。

    2.1.3 層狀撕裂

    根據(jù)主管道的力學(xué)結(jié)構(gòu),在z向沒有力的作用,所以不用考慮層狀撕裂。

    2.1.4 焊接冷裂紋

    鋼中的碳元素是引起淬硬組織的關(guān)鍵合金元素,碳當(dāng)量是評價鋼材的冷裂紋傾向的重要指標(biāo)之一,根據(jù)國際焊接學(xué)會推薦的碳當(dāng)量公式,即 由式(3)計算Ceq=0.5%,當(dāng)Ceq=0.4%~0.6%時,鋼材焊接性不好,所以10ГН2МФА焊接時需要預(yù)熱才能防止冷裂紋產(chǎn)生。10ГН2МФА碳當(dāng)量較高,并含有少量的合金元素,因而淬硬傾向高于一般的低碳鋼,且管道最小壁厚為70 mm,冷裂傾向增大,因而防止冷裂紋是主管道焊接過程中控制的重點(diǎn)。

    2.1.5 應(yīng)力腐蝕裂紋

    形成應(yīng)力腐蝕裂紋的基本條件是:(1)材料必須是合金,也包含微量元素的合金,純金屬一般不發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂;(2)材質(zhì)與介質(zhì)不相匹配;(3)存在殘余應(yīng)力。主管道是10ГН2МФА和03Х22Н11-Г2Б復(fù)合型鋼,焊接完成后可能存在焊接殘余應(yīng)力。所以必須采取措施消除焊后殘余應(yīng)力。

    2.2 防止裂紋的措施

    2.2.1 預(yù)熱

    預(yù)熱對防止冷裂紋有效,但并非溫度越高越好,預(yù)熱溫度過高,反而促使冷裂紋的產(chǎn)生。根據(jù)預(yù)熱溫度的經(jīng)驗(yàn)公式,即式中 T0為預(yù)熱溫度(單位:℃);Pc 為鋼材冷裂紋敏感性指數(shù);Pcm為合金成分冷裂紋敏感性系數(shù);[H]為擴(kuò)散氫含量(單位:mL/100g),經(jīng)查表可知為4.2 mL/100g,δ為管道等效厚度70 mm。根據(jù)式(4)~式(6)得出Pc =0.394 8,T0=200 ℃,Pcm=0.224 8,從而確定預(yù)熱溫度為200 ℃。

    2.2.2 后熱

    冷裂紋一般在焊后一段時間才產(chǎn)生,所以在裂紋產(chǎn)生之前能及時進(jìn)行加熱處理,即后熱,也能達(dá)到防止產(chǎn)生冷裂紋的目的。后熱的溫度可以參考經(jīng)驗(yàn)公式[2],即式中 Tpc為后熱的下限溫度(單位:℃);CEP為確定后熱下限溫度的碳當(dāng)量。根據(jù)式(7)、式(8)計算得出CEP=0.36,Tpc=50 ℃,由于后熱溫度一定要高于產(chǎn)生冷裂紋臨界的上限溫度T0,以便將擴(kuò)散氫充分地擴(kuò)散逸出,所以后熱溫度選擇為200 ℃。

    2.2.3 控制t8/5

    由于在實(shí)際條件下測定冷卻溫度較為麻煩,采用冷卻時間t8/5與臨界冷卻時間Cf對比來預(yù)測熱影響區(qū)的組織性能和裂紋傾向。根據(jù)德國鋼鐵協(xié)會t8/5的計算公式,即

    式中 T0為焊接件的初始溫度(單位:℃);η為相對熱效率;F3為三維傳熱時的形狀系數(shù);E為熱輸入量(單位:J/mm);η0為熱效率;U為電弧電壓(單位:V);I為電流(單位:A);v為焊接速度(單位:mm/s)。

    根據(jù)實(shí)測數(shù)據(jù)U=24 V,I=100 A,v=1.744 mm/s,查表可知η0=0.8,根據(jù)式(11)得出E=1 100 J/mm,預(yù)熱溫度T0=200 ℃,根據(jù)式(10)得出δcr=0.685 mm,查表得出F3=0.8,所以根據(jù)式(9)計算得出t8/5=17.68 s;根據(jù)式(13)得出CEf=0.28,根據(jù)式(12)得出Cf=6.31 s。根據(jù)Cf的臨界冷卻時間,可以利用式(9)反推得出最小焊接熱輸入量為1 050 J/mm。

    比較(Cf=6.31 s)<(t8/5=17.68 s)可知,采取控制焊接線能量、預(yù)熱溫度以及層間溫度不小于預(yù)熱溫度等措施,能夠有效避免產(chǎn)生冷裂紋,另外,盡可能減小拘束度,焊后及時進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理。由此可知,控制冷卻時間的關(guān)鍵性因素是預(yù)熱溫度、線能量、層間溫度。

    3 焊接方法的選擇和工藝評定規(guī)劃

    3.1 工藝評定的規(guī)劃

    VVER-1000有4個環(huán)路,單個環(huán)路主管道焊口分布如圖1所示。根據(jù)焊接接頭基層材料和坡口形式的不同,按俄羅斯標(biāo)準(zhǔn)將工藝評定的焊口分為兩種接頭形式:

    (1)Ⅰ型壓力容器接管與主管道之間的工藝評定接頭(詳見圖2)。

    (2)Ⅱ型主管道、主泵接管、蒸發(fā)器集流管與主管道之間的工藝評定接頭(詳見圖3)。

    焊接工藝評定項(xiàng)目如表3所示。

    3.2 焊接工藝參數(shù)

    目前國內(nèi)核電站主管道的焊接主要采用:鎢極氬弧焊+焊條電弧焊(TIG+SMAW)和窄間隙自動焊(TOCE)兩種焊接工藝[3]。VVER-1000主管道焊接方法采用鎢極氬弧焊+焊條電弧焊(TIG+SMAW)+熱處理,與國內(nèi)的主管道焊接有所不同,具體焊接工藝參數(shù)詳見表4。

    4 焊接收縮量變形控制

    由于焊接過程中焊接熱輸入量不同,引起管道各個點(diǎn)的焊接收縮量不同,從而導(dǎo)致縱軸線角位移偏移,軸折線產(chǎn)生偏差,最終引起兩個對接管件不在一個軸線上。根據(jù)縱軸線角位移公式,即

    式中 ΔN1、ΔN2為直徑相對各點(diǎn)收縮量(單位:mm) ;D為管道外徑(單位:mm);L為焊接接頭到管件自由端的長度(單位:mm)。

    根據(jù)實(shí)測數(shù)據(jù)(見圖4)分析得出結(jié)論:當(dāng)直徑在相對各點(diǎn)的橫向收縮量之差不超過0.3 mm時,焊接順序無需調(diào)整,否則應(yīng)調(diào)整。在氬弧層焊完成、焊接至1/3截面、焊接至2/3截面,是調(diào)整焊接變形量的最佳時機(jī)。

    5 焊后消應(yīng)力熱處理

    由于焊接引起焊接件溫度場分布不均勻、焊縫金屬的熱脹冷縮等原因,焊接過程必然會產(chǎn)生殘余應(yīng)力,所以焊后要及時進(jìn)行消應(yīng)力熱處理,熱處理工藝如圖5所示。

    5.1 消應(yīng)力時間

    5.2 焊后消應(yīng)力熱處理溫度

    對于碳素鋼、低合金鋼的焊接件,焊后消除應(yīng)力熱處理的溫度為600~650 ℃,且不應(yīng)高于材料最終回火溫度。

    5.3 消應(yīng)力熱處理加熱寬度

    6 結(jié)論

    (1)VVER-1000主管道采用03Х22Н11Г2Б和10ГН2-МФА雙金屬復(fù)合管道,焊材的機(jī)械性能指標(biāo)必須與母材機(jī)械性能指標(biāo)相匹配,焊接過程中防止冷裂紋產(chǎn)生是主管道焊接過程中的控制重點(diǎn)。

    (2)焊接過程中預(yù)熱溫度、層間溫度、后熱溫度需要控制在200 ℃左右。

    (3)焊接熱輸入量至少要控制在1 050 J/mm以上。

    (4)氬弧層焊完成、焊接至1/3截面、焊接至2/3截面,是調(diào)整焊接變形的最佳時機(jī)。

    (5)焊后消應(yīng)力熱處理保溫時間至少在6 h以上。

    (6)焊后消應(yīng)力熱處理溫度為620~650 ℃,且不應(yīng)高于材料的最終回火溫度。

    (7)焊后消應(yīng)力熱處理加熱寬度至少控制在912 mm以上。

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