FDS在鋼鋁混合連接中的應(yīng)用

張?zhí)K偉Zhang Suwei

FDS在鋼鋁混合連接中的應(yīng)用

張?zhí)K偉
Zhang Suwei

（北京汽車股份有限公司汽車研究院，北京 101300）

闡明FDS（Flow Drill Screw，流鉆螺釘，別稱熱熔自攻絲/熱熔緊固系統(tǒng)）工藝開發(fā)流程；明確FDS連接點力學(xué)性能試驗方法。設(shè)置不同的、熱熔穿透階段的下壓力與轉(zhuǎn)速，針對不同材料組合開展多組試驗，驗證連接參數(shù)、材料組合對FDS連接點性能的影響。

FDS；下壓力；轉(zhuǎn)速；扭矩；剪切力；剝離力；十字拉伸力

0 引 言

目前FDS（Flow Drill Screw，流鉆螺釘）已在鋼鋁混合白車身生產(chǎn)制造中得到廣泛應(yīng)用，其能夠?qū)崿F(xiàn)單面連接，在連接過程中會有強大下壓力作用于板材表面，同時FDS連接后螺釘?shù)募舛瞬糠謺懵对谙聦恿悴考?，因此FDS連接更多用于板材與空腔型材、板材與鑄件的連接。在FDS連接過程中，下壓力、下旋速度、轉(zhuǎn)速、緊固扭矩等參數(shù)及選用的螺釘規(guī)格需要通過連接試驗確定，以保證連接點的抗拉強度、抗剪強度，滿足車身力學(xué)性能要求。

通過明確FDS工藝開發(fā)流程，明確FDS連接點力學(xué)性能試驗方法，選擇典型的板材與空腔型材的試驗組合，并通過設(shè)置不同的、對螺紋成型影響最大的下壓力及轉(zhuǎn)速值，對比FDS連接點力學(xué)性能，挖掘優(yōu)化零部件搭接組合及優(yōu)選連接參數(shù)。

1 FDS工藝介紹

1.1 FDS連接原理

FDS連接工藝是一種通過設(shè)備中心擰緊軸將電機高速旋轉(zhuǎn)傳導(dǎo)至待連接板料摩擦生熱產(chǎn)生塑性形變后，自攻絲并螺接的冷成型工藝。通過螺釘高速旋轉(zhuǎn)軟化待連接板材，并在巨大的軸向壓力作用下擠壓并旋入待連接板材，最終在板材與螺釘之間形成螺紋連接，中心孔處的母材則被擠出并在下層板的底部形成一個環(huán)狀的套管。 FDS連接工藝過程包括6個階段：定位加熱→熱熔穿透→翻邊形成→螺紋成型→螺紋嚙合→緊固，如圖1所示。

圖1 FDS工藝過程示意圖

1.2 FDS工藝開發(fā)流程

為確保FDS連接點的性能滿足產(chǎn)品設(shè)計要求，在FDS工藝開發(fā)過程中，需要對每種零部件組合單獨進行連接試驗驗證，如圖2所示。

圖2 FDS工藝開發(fā)流程圖

2 試驗介紹

2.1 試驗組合

為驗證不同搭接組合、不同連接參數(shù)，對FDS連接點共制定8種試驗組合。其中前7組試驗的零部件板材相同；前6組進行預(yù)開孔處理，僅對熱熔穿透階段的轉(zhuǎn)速及下壓力進行區(qū)別設(shè)置，見表1。

表1 試驗組合

2.2 試驗內(nèi)容

試驗全部采用規(guī)格為M5×20的FDS螺釘，具體試驗內(nèi)容見表2。

表2 試驗內(nèi)容

3 試驗開展及結(jié)果

3.1 試驗開展

在試驗開展前，先對每種試驗組合進行預(yù)試驗，以驗證試驗組合配合試驗設(shè)定連接參數(shù)的可行性。在熱熔穿透階段，轉(zhuǎn)速能夠加熱、軟化板材，板材越厚、越軟，要求轉(zhuǎn)速越高；下壓力是使螺釘在旋轉(zhuǎn)的同時，能夠穿進板材，板材越厚、越硬，要求下壓力越大。但在預(yù)試驗過程中，A7組合通過嘗試各種連接參數(shù)，均未得到有效連接接頭，排除了A7組合的連接可行性。

3.2 試驗結(jié)果

連接完成的試驗樣品在目視合格后，再進行金相試驗、靜態(tài)扭矩試驗、剪切試驗、剝離試驗和十字拉伸試驗。

3.2.1 金相試驗

樣品切割時必須使螺釘被從中間切開，不能與螺釘中心線產(chǎn)生角度偏移，金相試驗剖面如圖3所示。其質(zhì)量要求為：螺釘頭下間隙各對角檢測時，只允許1個點存在間隙，且間隙≤0.2 mm；兩層板間隙在距螺釘中心9 mm以內(nèi)，其間隙應(yīng)≤0.2 mm；嚙合長度的長度應(yīng)大于下層板厚度，且在長度范圍內(nèi)，螺紋飽滿度95%以上的螺牙數(shù)量占總牙數(shù)的70%以上，同時左右兩邊的材料填充均勻；板材與螺釘不存在開裂現(xiàn)象；螺帽完全遮蓋預(yù)開孔。

7組試驗的金相結(jié)果均滿足上述質(zhì)量要求。在熱熔穿透階段，轉(zhuǎn)速從6 000 r/min升到8 000 r/min，下壓力從600 N升到1 200 N，均得到金相效果合格的連接件，F(xiàn)DS連接對工藝參數(shù)的容錯性較高。

圖3 金相試驗剖面示意圖

3.2.2 靜態(tài)扭矩試驗

按照相應(yīng)參數(shù)安裝完成的FDS接頭目視合格后，進行扭矩破壞試驗。靜態(tài)扭矩試驗值及趨勢如圖4所示。

圖4 靜態(tài)扭矩試驗值趨勢圖

在熱熔穿透階段，隨著轉(zhuǎn)速降低及下壓力增大，靜態(tài)失效扭矩呈現(xiàn)增大趨勢。但對比剪切力（圖6）、剝離力（圖8）、十字拉伸力（圖10）趨勢圖，靜態(tài)失效扭矩與剪切力、剝離力及十字拉伸力不存在正比關(guān)系，因此扭矩在滿足設(shè)計要求后，不直接影響FDS連接點的最終連接強度，常規(guī)靜態(tài)扭矩僅用來檢測FDS連接的穩(wěn)定性及一致性。

3.2.3 剪切試驗

試驗開始時，螺釘應(yīng)位于自由夾持長度的中心，螺釘應(yīng)設(shè)置在重疊部分的中心，如圖5所示。

圖5 剪切試驗示意圖

剪切力試驗結(jié)果及趨勢如圖6所示。

圖6 剪切力趨勢圖

3.2.4 剝離試驗

試驗開始時，螺釘應(yīng)位于自由夾持長度的中心，螺釘應(yīng)設(shè)置在重疊部分的中心，如圖7所示，剝離力試驗結(jié)果及趨勢如圖8所示。

圖7 剝離試驗示意圖

圖8 剝離力趨勢圖

3.2.5 十字拉伸試驗

試驗開始時，螺釘應(yīng)位于自由夾持長度的中心，螺釘應(yīng)設(shè)置在重疊部分的中心，如圖9所示，十字拉伸力試驗結(jié)果及趨勢如圖10所示。

圖9 十字拉伸試驗示意圖

圖10 十字拉伸力值趨勢圖

觀察剪切力、剝離力、十字拉伸力趨勢圖，前6組試驗的剪切力為9.598～10.204 kN，第7組為7.367 kN；前6組試驗的剝離力為3.983～4.156 kN，第7組為1.716 kN；前6組試驗的十字拉伸力為6.588～7.051 kN，第7組為4.726 kN。

對比這7組試驗數(shù)值，在設(shè)計鋼鋁混合連接接頭時，為得到高強度的連接接頭，應(yīng)優(yōu)先選擇FDS連接點承受剪切力，其次為十字拉伸力，最后為剝離力。

將前6組試驗數(shù)值與第7組數(shù)值做對比，前6組試驗的剪切力、剝離力、十字拉伸力相差分別為0.606 kN、0.173 kN、0.463 kN，第7組試驗與前6組試驗平均數(shù)值相差分別為2.50 kN、2.40 kN、2.05 kN?？梢?，材料組合對FDS連接點的力學(xué)性能具有決定性影響，而連接參數(shù)的影響相對較小。

4 結(jié) 論

（1）在熱熔穿透階段，板材越厚、越軟，要求轉(zhuǎn)速越高；板材越厚、越硬，要求下壓力越大。

（2）在熱熔穿透階段，隨著轉(zhuǎn)速降低及下壓力增大，靜態(tài)扭矩呈現(xiàn)增大趨勢；靜態(tài)扭矩在滿足設(shè)計要求后，不直接影響FDS連接點的最終連接強度；通常靜態(tài)扭矩僅用來檢測FDS連接的穩(wěn)定性及一致性。

（3）在設(shè)計鋼鋁混合連接接頭時，為得到高強度的連接接頭，應(yīng)優(yōu)先選擇FDS連接點承受剪切力。

（4）材料組合對FDS連接點的力學(xué)性能具有決定性影響，連接工藝參數(shù)的影響相對較??；在實際操作中，根據(jù)生產(chǎn)的實際情況可以對工藝參數(shù)進行微調(diào)，不會影響產(chǎn)品最終性能。

2021-05-10

U468.2+1

A

10.14175/j.issn.1002-4581.2021.04.012

1002-4581（2021）04-0048-04