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    鐵路廢舊軌枕護坡骨架力學特性及穩(wěn)定性分析

    2021-08-08 06:58:20申文軍
    鐵道建筑 2021年7期
    關(guān)鍵詞:人字形軌枕坡腳

    申文軍

    中國鐵路北京局集團有限公司,北京100860

    據(jù)統(tǒng)計,全路廢舊軌枕存量有300萬根以上,而且以每年120萬根的速度增長。廢舊軌枕在沿線較大站場集中存放或線路兩側(cè)零散堆放,對鐵路沿線周邊環(huán)境造成較大影響。近年來,隨著國家對固體廢料立法進程的加快,如何及時對廢舊軌枕進行妥善銷納,是當前亟待解決的重要問題。

    骨架護坡是一種常見的輕型邊坡防護,主要有方格形、菱形、人字形等結(jié)構(gòu)形式,用于防止邊坡發(fā)生淺層破壞[1]。骨架護坡通常會結(jié)合植物防護來減少雨水對坡面的沖蝕,亦可結(jié)合錨桿或錨索構(gòu)成格構(gòu)護坡[2-3]。由于結(jié)構(gòu)形式美觀、施工便捷、防護效果良好,骨架護坡在路堤邊坡防護工程中得以廣泛應用[4-5]。骨架護坡適合以預制塊構(gòu)件現(xiàn)場拼接修筑,可大大縮短工期,降低現(xiàn)場澆筑對環(huán)境的影響。將廢舊軌枕作為預制構(gòu)件應用于骨架護坡,既可妥善處置軌枕廢料,又減少了對石料的開采。

    骨架防護雖應用已久,但至今仍以基于經(jīng)驗的構(gòu)造設計為主,而其防護效果大多通過現(xiàn)場觀測進行定性評價。骨架防護的適用性、防護效果、施工工藝等也因此成為工程研究的焦點[6-10]。鑒于現(xiàn)場觀測受外界干擾大,測試條件不易把控等因素,文獻[11-12]采用模型試驗探究了骨架防護結(jié)構(gòu)的變形與護坡穩(wěn)定性,指出距坡頂不同距離處的邊坡位移隨加載過程的增長方式并不相同;文獻[13-14]采用數(shù)值模擬對格構(gòu)骨架進行了計算分析,提出了優(yōu)化設計方法。目前對于采用廢舊軌枕漿砌骨架護坡這種新的防護形式尚未見相關(guān)研究報道,其受力變形、防護效果、軌枕間黏結(jié)特性仍不明確。

    本文依托京通鐵路路堤邊坡防護工程,討論不同骨架形式的廢舊軌枕骨架護坡的受力變形特性和防護效果,關(guān)注軌枕構(gòu)件間的黏結(jié)特性,為廢舊軌枕骨架護坡的推廣應用提供初步理論參考。

    1 廢舊軌枕骨架護坡三維有限元模型

    結(jié)合京通鐵路廢舊軌枕骨架護坡工程,考慮矩形、菱形、人字形三種骨架形式(圖1),采用ABAQUS軟件建立三維有限元模型,分析三種骨架護坡結(jié)構(gòu)的護坡性能。選取典型工點邊坡斷面(圖2)為研究對象。該邊坡坡比1∶1.5,坡高5.5 m。護坡骨架埋入坡面20 cm,坡腳處埋設C25混凝土連梁與護坡骨架連接。三種護坡骨架中,矩形骨架和菱形骨架節(jié)點處設有?25錨桿,錨桿長4 m。邊坡土體考慮為碎石土,內(nèi)摩擦角為40°,黏聚力為10 kPa[15]。

    圖1 廢舊軌枕骨架護坡

    圖2 路基邊坡剖面示意(單位:m)

    三種護坡骨架正視圖及有限元模型如圖3所示??紤]模型邊界效應,沿邊坡斷面方向從坡腳處向既有地面延伸8 m,坡頂處向后延伸8 m;沿邊坡深度方向,模型深度取地面以下5 m;沿邊坡縱向方向,由于三種骨架骨架間距不同,因此模型計算寬度取2倍骨架間距。土體、護坡骨架和連梁上表面為自由面,不施加任何約束。土體模型的底面按足夠深的情況考慮,約束底面三個方向的位移;土體側(cè)面約束相應側(cè)面法線方向的位移??紤]模型的對稱性,對于護坡骨架和連梁的側(cè)面,約束其側(cè)面法線方向的位移。護坡骨架、錨桿和坡腳連梁幾何參數(shù)均按實際工程布局選取。護坡骨架、連梁、土體主要采用三維八結(jié)點六面體單元(C3D8)進行網(wǎng)格劃分,為保證網(wǎng)格的規(guī)整性和連續(xù)性,在部分尖角區(qū)域采用三維六結(jié)點的楔形體單元(C3D6)進行網(wǎng)格劃分;錨桿采用梁單元(B31)模擬??紤]到模型的復雜性和應力集中問題,對護坡骨架和連梁附近區(qū)域土體進行網(wǎng)格加密處理。為簡化建模,不考慮邊坡地下水和植被護坡,僅考慮廢舊軌枕骨架護坡體系的防護作用,忽略護坡結(jié)構(gòu)中錨桿的墊板,模型中錨桿與護坡骨架采用結(jié)點耦合(Coupling)的方式進行連接;錨桿與土體直接采用嵌入(Embedded Region)約束。

    圖3 三種護坡骨架正視圖及有限元模型(單位:m)

    考慮到護坡骨架混凝土工作狀態(tài)基本為線彈性,采用線彈性本構(gòu)模型。護坡骨架和連梁混凝土材料強度參數(shù)參照GB 50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》選取。土體采用Mohr-Coulomb模型,模型材料參數(shù)見表1。黏結(jié)面砂漿損傷模型采用線性損傷模型(圖4),其中砂漿極限抗拉強度τmax參考建筑行業(yè)標準JGJT 220—2010《抹灰砂漿技術(shù)規(guī)程》取τmax=0.2 MPa;損傷失效位移df按小于軌枕寬度的1%考慮,取df=2 mm;損傷起始位移di=df∕50=0.04 mm。

    表1 模型材料參數(shù)

    圖4 黏結(jié)面損傷模型

    2 廢舊軌枕骨架護坡力學分析

    對于菱形骨架、矩形骨架和人字形骨架三種結(jié)構(gòu)形式,分別選取相應的關(guān)鍵點位和關(guān)鍵坡線(參見圖3)進行力學響應分析。

    2.1 關(guān)鍵坡線等效應力

    三種骨架護坡結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵坡線等效應力見圖5??芍涸谙嗤瑮l件下關(guān)鍵坡線的應力水平為矩形骨架>菱形骨架>人字形骨架,就結(jié)構(gòu)受力而言,矩形骨架最為不利,而人字形骨架相對最安全。矩形骨架和人字形骨架上的等效應力分布趨勢相近,由坡頂向坡腳方向等效應力逐漸變大,在各段骨架中部等效應力大于結(jié)點處等效應力;二者應力最不利位置均位于坡腳處,但矩形骨架的最大應力約為人字形骨架的7倍。菱形骨架沿關(guān)鍵坡線的分布相對均勻,應力在結(jié)點處和各段骨架中部較大。

    圖5 關(guān)鍵坡線等效應力

    2.2 關(guān)鍵點豎向位移

    三種骨架護坡結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵點豎向位移見圖6。可知:在相同荷載條件下,菱形骨架和矩形骨架各關(guān)鍵點連線位移變化基本相同,在坡頂荷載和錨桿約束下骨架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生豎向位移,坡頂處位移最大,坡腳處位移較小。人字形骨架結(jié)構(gòu)在臨近坡腳處(P4人字頂結(jié)點)產(chǎn)生隆起,表明在坡頂荷載作用下,骨架結(jié)構(gòu)頂部沉降下移,由于坡腳處連梁的支撐,結(jié)點處沒有錨桿約束,因此在臨近坡腳位置產(chǎn)生隆起變形,這也與邊坡整體下滑趨勢相吻合。三種骨架結(jié)構(gòu)在坡頂和坡腳處的豎向位移基本一致。由于人字形骨架結(jié)點沒有錨桿約束,因此其豎向位移趨勢與菱形骨架、矩形骨架有所不同。

    圖6 關(guān)鍵點豎向位移

    2.3 關(guān)鍵點水平位移

    三種骨架護坡結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵點水平位移見圖7??芍喝N骨架結(jié)構(gòu)關(guān)鍵點的水平位移與豎向位移變化趨勢基本一致,在坡頂處骨架結(jié)構(gòu)水平位移方向指向坡內(nèi),而坡腳處的水平位移則沿坡腳方向指向坡外,這也與邊坡的變形趨勢一致。與骨架結(jié)構(gòu)豎向位移結(jié)果類似,菱形骨架與矩形骨架關(guān)鍵點的水平位移基本相同。水平位移的正值,即骨架結(jié)構(gòu)向坡腳外的滑移量比人字形骨架滑移量小,表明施加錨桿有利于約束邊坡和骨架結(jié)構(gòu)的變形。

    圖7 關(guān)鍵點水平位移

    3 廢舊軌枕骨架護坡穩(wěn)定性分析

    安全系數(shù)是評價邊坡穩(wěn)定性和防護效果的直觀有效的參考依據(jù)。采用強度折減法[16]對三種骨架結(jié)構(gòu)形式進行穩(wěn)定性分析,選取坡頂處關(guān)鍵點的水平位移變化作為對比參數(shù)。以邊坡位移發(fā)生突變時對應的折減系數(shù)作為邊坡的安全系數(shù)[17-18]。邊坡特征點水平位移變化曲線見圖8??芍N骨架結(jié)構(gòu)的防護效果:菱形骨架(Fsl)≈矩形骨架(Fsj)>人字形骨架(Fsr),菱形骨架與矩形骨架防護下邊坡安全系數(shù)比人字形骨架高約3.2%。除結(jié)構(gòu)形式差異外,錨桿約束的差異是導致防護穩(wěn)定性差異的主要原因。

    圖8 邊坡特征點水平位移變化曲線

    邊坡破壞時骨架結(jié)構(gòu)黏結(jié)損傷混合斷裂模式分布見圖9。其中數(shù)值為1(藍色區(qū)域)表示未發(fā)生破壞;數(shù)值為0~0.5(綠色區(qū)域),表示以拉伸破壞為主;數(shù)值為0.5~1.0(紅色區(qū)域),表示以剪切破壞為主。由圖9可知:三種骨架結(jié)構(gòu)黏結(jié)面的破壞區(qū)域主要分布在結(jié)點處,以剪切破壞為主。矩形骨架結(jié)點破壞主要發(fā)生在縱向骨架的連接處;菱形骨架由于受力較均勻,各結(jié)點連接面損傷分布較相近,此外在坡腳連接面上也發(fā)生以剪切破壞為主的損傷;人字形骨架黏結(jié)面破壞區(qū)域主要集中在人字腳結(jié)點處,人字頂結(jié)點處基本沒有發(fā)生損傷。由此可見,廢舊軌枕骨架護坡結(jié)構(gòu)黏結(jié)最不利位置主要在各結(jié)點處,應對此位置采取結(jié)點加固措施保證廢舊軌枕骨架的有效連接。結(jié)合骨架結(jié)構(gòu)應力分布,坡腳處也須采取相應強化措施。

    圖9 邊坡破壞時骨架黏結(jié)面損傷分布

    4 結(jié)論

    1)矩形骨架和人字形骨架應力分布趨勢基本一致,應力最不利位置在坡腳位置,矩形骨架最大應力約為人字形骨架的7倍;菱形骨架應力分布較均勻,應力最不利位置在各段骨架中部和各結(jié)點位置。

    2)三種骨架結(jié)構(gòu)隨著邊坡的變形均有向坡腳滑移趨勢,由于人字形骨架結(jié)構(gòu)沒有錨桿約束,滑移量相對更大,且防護效應稍弱于菱形和矩形骨架結(jié)構(gòu)。

    3)三種骨架結(jié)構(gòu)黏結(jié)面的最不利位置基本分布在結(jié)點處,結(jié)合骨架結(jié)構(gòu)受力分布特點,在骨架結(jié)點位置及坡腳位置均應采取強化措施。

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