泵站勵(lì)磁裝置故障分析與改造

張 宇，李 揚(yáng)，王華良，湯 煒

（1.江蘇省江都水利工程管理處，江蘇揚(yáng)州225200；2.北京前鋒科技有限公司，北京101400；3.江蘇省揚(yáng)州市江都區(qū)水務(wù)局，江蘇揚(yáng)州225200）

0 引 言

江都第四抽水站是南水北調(diào)東線工程重要泵站之一，安裝有7臺(tái)套機(jī)組（立式液壓全調(diào)節(jié)軸流泵+立式同步電動(dòng)機(jī)），單機(jī)流量30 m3/s，容量3 400 kW，總裝機(jī)容量23 800 kW，總抽水能力210 m3/s。

江都第四抽水站的勵(lì)磁裝置經(jīng)過多次改造。1977年采用的是KGLF11 型可控硅勵(lì)磁裝置。1994年，更新改造為BKL-101C 型同步電動(dòng)機(jī)勵(lì)裝置。該裝置主回路采用無續(xù)流二極管型半控橋式線路。1998年底，勵(lì)磁裝置改造為L(zhǎng)ZK-3型同步電動(dòng)機(jī)勵(lì)磁綜合控制器。該勵(lì)磁系統(tǒng)在原BKL-101C型勵(lì)磁裝置基礎(chǔ)上進(jìn)行改造，增加了勵(lì)磁綜合控制器。2009年改造為L(zhǎng)ZK-3G型勵(lì)磁裝置，采用三相橋式半控整流技術(shù)，10年使用下來因設(shè)備老化、故障頻發(fā)等問題，主要表現(xiàn)在勵(lì)磁裝置設(shè)備遠(yuǎn)程控制和監(jiān)視不能滿足現(xiàn)場(chǎng)需求；勵(lì)磁在運(yùn)行時(shí)還存在失控現(xiàn)象；電機(jī)起動(dòng)時(shí)，勵(lì)磁裝置精準(zhǔn)投勵(lì)較差，導(dǎo)致電機(jī)起動(dòng)失??；勵(lì)磁運(yùn)行時(shí)，其滅磁電阻有電流通過，使之發(fā)熱，影響泵站安全；由于水泵負(fù)荷波動(dòng)或電網(wǎng)電壓波動(dòng)，勵(lì)磁裝置反應(yīng)不夠迅速，導(dǎo)致電機(jī)失步。當(dāng)電機(jī)運(yùn)行時(shí)，勵(lì)磁裝置會(huì)有可控硅損壞現(xiàn)象，導(dǎo)致水泵機(jī)組停機(jī)。為了滿足現(xiàn)代化和智能化管理泵站，勵(lì)磁裝置設(shè)備亟須進(jìn)行改造和升級(jí)。

1 LZK-3G型勵(lì)磁裝置存在問題及分析［1］

江都第四抽水站LZK-3G 型勵(lì)磁裝置設(shè)備元器件老化嚴(yán)重，功能相對(duì)落后，且備品備件無法采購。在開機(jī)和運(yùn)行過程中，故障頻發(fā)，總結(jié)有以下6種：

（1）通訊故障，數(shù)據(jù)刷新延遲嚴(yán)重，甚至上位機(jī)無法讀取勵(lì)磁控制器測(cè)量數(shù)據(jù)，通訊中斷。

（2）勵(lì)磁失控現(xiàn)象。原勵(lì)磁裝置采用三相橋式半控整流技術(shù)，只需三路可控硅觸發(fā)脈沖。其整流結(jié)構(gòu)由正橋臂為三只可控硅，負(fù)橋臂為三只續(xù)流二極管組成，如圖1所示。

圖1 三相橋式半控整流原理圖Fig.1 Three phase bridge half control rectifier

三相橋式半控整流勵(lì)磁裝置在滅磁回路二極管損壞情況下存在失控現(xiàn)象，一旦勵(lì)磁裝置滅磁需停發(fā)正橋臂三只可控硅觸發(fā)脈沖。由于轉(zhuǎn)子是大電感，負(fù)橋臂二極管起續(xù)流作用。勵(lì)磁在滅磁時(shí)間內(nèi)電機(jī)轉(zhuǎn)子仍有較大勵(lì)磁電流，剩余勵(lì)磁電流將危害人身安全，其失控電壓波形如圖2所示。

圖2 三相橋式半控整流失控電壓波形圖Fig.2 Out of control voltage waveform of three-phase bridge half control rectifier

（3）滅磁電阻帶電發(fā)熱、變壓器發(fā)熱、可控硅易損。勵(lì)磁設(shè)備存在滅磁電阻長(zhǎng)時(shí)間帶電，引起滅磁電阻發(fā)熱狀況。勵(lì)磁變壓器在強(qiáng)勵(lì)時(shí)發(fā)熱明顯，勵(lì)磁運(yùn)行中有可控硅易損現(xiàn)象。

（4）勵(lì)磁投勵(lì)失敗?，F(xiàn)場(chǎng)起動(dòng)同步電機(jī)時(shí)，監(jiān)視系統(tǒng)顯示跳車信號(hào)，致使電機(jī)無法正常起動(dòng)和運(yùn)行，最終確認(rèn)為勵(lì)磁投勵(lì)失敗故障。

（5）電機(jī)失步。泵站在運(yùn)行中，水泵突然會(huì)出現(xiàn)停機(jī)現(xiàn)象，經(jīng)查為勵(lì)磁裝置報(bào)電機(jī)失步故障。

（6）恒功率因素調(diào)節(jié)緩慢。

原勵(lì)磁功率因素調(diào)節(jié)采用功率因素變送器，信號(hào)采集后送至單片機(jī)控制系統(tǒng)，其設(shè)計(jì)原理如圖3所示。

圖3 恒功率因素測(cè)量和控制原理Fig.3 Constant power factor measurement and control

功率因素變送器的硬件配置影響了功率因素調(diào)節(jié)的實(shí)時(shí)性和快速性，表現(xiàn)出勵(lì)磁系統(tǒng)不夠穩(wěn)定，調(diào)節(jié)緩慢等現(xiàn)象。

2 改造方案

針對(duì)以上問題，選用WKLF-102 型勵(lì)磁裝置，它具有以下功能來滿足泵站改造和升級(jí)要求：

（1）具有通訊網(wǎng)關(guān)，將RS485通訊轉(zhuǎn)換為以太網(wǎng)，提高通訊可靠性，勵(lì)磁數(shù)據(jù)實(shí)時(shí)上傳至上位機(jī)，中控室實(shí)時(shí)監(jiān)控勵(lì)磁運(yùn)行情況。

（2）采用三相橋式全控整流，勵(lì)磁變壓器和可控硅應(yīng)考慮在強(qiáng)勵(lì)、系統(tǒng)電壓跌落和長(zhǎng)時(shí)間過負(fù)荷運(yùn)行等極端條件下，能夠運(yùn)行良好，不發(fā)熱不損壞。

（3）利用三相橋式全控整流在可控硅觸發(fā)角85°整流有負(fù)電壓去關(guān)斷滅磁回路中的可控硅，使得滅磁電阻脫開轉(zhuǎn)子回路而保持冷態(tài)。

（4）分析同步電機(jī)異步起動(dòng)特點(diǎn)，并根據(jù)電機(jī)轉(zhuǎn)子和定子磁勢(shì)分析出勵(lì)磁投勵(lì)最佳時(shí)刻，優(yōu)化電氣原理圖設(shè)計(jì)，使得勵(lì)磁裝置精準(zhǔn)投勵(lì)，解決投勵(lì)失敗問題；軟件控制則采用失步再整步保護(hù)和雙閉環(huán)控制，解決電機(jī)失步和勵(lì)磁調(diào)節(jié)緩慢的問題。

2.1 三相橋式半控整流失控問題解決方法

采用三相橋式全控整流可以解決三相橋式半控整流失控的問題。三相橋式全控整流由于負(fù)橋臂是可控硅組成，沒有續(xù)流，因而停機(jī)時(shí)不存在失控。數(shù)字調(diào)節(jié)器停發(fā)六路可控硅觸發(fā)脈沖，全橋整流輸出立即停止。其控制原理如圖4所示。

圖4 三相橋式全控整流控制原理圖Fig.4 Three phase bridge full control rectifier

三相橋式全控整流，正橋臂、負(fù)橋臂分別由三只可控硅組成。模擬量采用軟件濾波，可實(shí)現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)抗諧波信號(hào)干擾［3］。勵(lì)磁投勵(lì)后，可控硅觸發(fā)角α控制在85°時(shí)整流輸出負(fù)電壓，利用輸出負(fù)電壓去關(guān)斷滅磁回路可控硅V7，使得滅磁電阻在勵(lì)磁運(yùn)行后可控硅V7 關(guān)斷而迅速脫開同步電機(jī)轉(zhuǎn)子，保證滅磁電阻長(zhǎng)時(shí)間無電流，保持冷態(tài)。

2.2 勵(lì)磁變壓器過熱問題解決方法

為了解決原勵(lì)磁變壓器過熱情況，應(yīng)滿足以下條件：

（1）勵(lì)磁變壓器應(yīng)在同步電機(jī)1.1 倍額定勵(lì)磁電流下能夠長(zhǎng)期運(yùn)行，且有一定裕量。

（2）同步電機(jī)的系統(tǒng)電壓下降至80%時(shí)，勵(lì)磁裝置保證強(qiáng)勵(lì)倍數(shù)不小于1.4倍。

（3）勵(lì)磁裝置處于最大勵(lì)磁電流時(shí)，保證可控硅觸發(fā)角不超過10°。

根據(jù)以上條件，勵(lì)磁變壓器二次側(cè)電壓U21應(yīng)滿足公式：

式中：Ufe為額定勵(lì)磁電壓162 V；ΔU為可控硅總壓降2 V；cosα為可控硅最小觸發(fā)角系數(shù)0.986；C為三相橋式傾斜系數(shù)0.5；K為強(qiáng)勵(lì)倍數(shù)1.4；XT為勵(lì)磁變壓器漏抗0.04。

根據(jù)式（1），U21=223 V，取整后考慮裕度，選取U21為230 V。選取變壓器容量時(shí)，應(yīng)考慮變壓器損耗和1.1 倍勵(lì)磁電流同步電機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行，應(yīng)滿足公式如下：

式中：S為勵(lì)磁變壓器容量；U21勵(lì)磁變壓器二次側(cè)電壓；Ife為額定勵(lì)磁電流。

根據(jù)式（2），勵(lì)磁變壓器容量S=106 kVA，考慮裕度，可選取勵(lì)磁變?nèi)萘?10 kVA，電壓為400 V/230 V，可保證勵(lì)磁裝置在任何情況下變壓器穩(wěn)定運(yùn)行。

2.3 可控硅損壞問題解決方法

可控硅損壞原因有過電壓和過電流。在選取可控硅時(shí)應(yīng)滿足以下條件：

（1）可控硅電壓反向重復(fù)峰值VRRM，應(yīng)大于勵(lì)磁變壓器二次側(cè)峰值電壓的2.75倍，滿足以下：

根據(jù)式（3）VRRM=894.335 V，考慮可控硅電壓裕度（實(shí)際值應(yīng)大于計(jì)算值的2.5倍），可選可控硅反向重復(fù)峰值2 600 V。

（2）可控硅在常溫下平均通態(tài)電流IT，應(yīng)考慮海拔、環(huán)境溫度系數(shù)、散熱器系數(shù)，散熱風(fēng)機(jī)風(fēng)速系數(shù)等，滿足以下：

式中：K1為電流儲(chǔ)備系數(shù)，取2；K2為橋式電路系數(shù)，取0.367；K3為海拔系數(shù)，取1.1；K4為風(fēng)速系數(shù)，取1；K5為溫度系數(shù)，取1；K6風(fēng)速降低系數(shù)，取0.9。

故IT=268.2 A，再考慮可控硅電流裕度（實(shí)際值應(yīng)大于計(jì)算值的2倍），可選可控硅平均通態(tài)電流600 A。由此，可控硅選取KP600 A/2 600 V，再配備可控硅阻容過壓吸收模塊和快速熔斷器保護(hù)，使得可控硅能長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行。

2.4 投勵(lì)失敗和過早投勵(lì)引起失步問題的解決方法

同步電機(jī)一般以異步起動(dòng)方式為主，電機(jī)將從零轉(zhuǎn)速升至額定轉(zhuǎn)速95%時(shí)，勵(lì)磁以順極性準(zhǔn)確角投勵(lì)方式投勵(lì)，并保持幾秒的強(qiáng)勵(lì)動(dòng)作，強(qiáng)行把電機(jī)牽入同步。其投勵(lì)邏輯圖如圖5所示。

圖5 勵(lì)磁裝置投勵(lì)邏輯圖Fig.5 Logic diagram of excitation device

采用電流霍爾傳感器AP1 檢測(cè)轉(zhuǎn)子滑差情況，判斷電機(jī)起動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子感應(yīng)電流的幅值和頻率，捕捉同步電機(jī)5%滑差，并進(jìn)行準(zhǔn)確角投勵(lì)［4］。

同步電機(jī)異步起動(dòng)特點(diǎn)：前期起動(dòng)定子電流幅值高，其轉(zhuǎn)子感應(yīng)交變電流幅值也大，且頻率高，接近工頻50 Hz；后期隨著電機(jī)不斷升速，電機(jī)起動(dòng)定子電流幅值不斷衰減，其轉(zhuǎn)子感應(yīng)交變電流幅值相應(yīng)減少，頻率變小，勵(lì)磁裝置將動(dòng)作于投勵(lì)狀態(tài)，將同步電機(jī)牽入同步。

同步電機(jī)在異步起動(dòng)加速過程中，由于定子電壓作用形成定子磁勢(shì)F1，同步電機(jī)勵(lì)磁繞組在異步起動(dòng)過程中產(chǎn)生交變感應(yīng)電壓，與滅磁電阻形成轉(zhuǎn)子感應(yīng)電流，從而產(chǎn)生轉(zhuǎn)子磁勢(shì)為Ff。

F1磁勢(shì)和Ff磁勢(shì)夾角在45°～90°時(shí)，勵(lì)磁裝置投勵(lì)。此刻同步電機(jī)定子磁場(chǎng)和轉(zhuǎn)子勵(lì)磁繞組磁場(chǎng)處于順向吸引區(qū)，同步電機(jī)易牽入同步且對(duì)電網(wǎng)沖擊少，產(chǎn)生脈振最小，投勵(lì)時(shí)刻最佳，工程上稱為最佳順極性投勵(lì)［5］，其F1磁勢(shì)和Ff磁勢(shì)圖如圖6 所示。反之，其他區(qū)域投勵(lì)較為困難，容易發(fā)生投勵(lì)失敗，且對(duì)電機(jī)及電網(wǎng)有較大沖擊。

圖6 順極性投勵(lì)磁勢(shì)圖Fig.6 Excitation potential diagram of forward polarity

勵(lì)磁裝置根據(jù)電機(jī)起動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子感應(yīng)交變電流波形，利用IC1電流霍爾傳感器LT308，并通過勵(lì)磁裝置內(nèi)部運(yùn)算放大器IC2、IC3和過零比較器IC4，將信號(hào)轉(zhuǎn)變?yōu)門TL 電平信號(hào)，送至微機(jī)處理器，其電路原理圖如圖7所示。

圖7 勵(lì)磁裝置投勵(lì)原理圖Fig.7 Schematic diagram of excitation device

勵(lì)磁裝置檢測(cè)轉(zhuǎn)子感應(yīng)電流半波周期ΔTHC，當(dāng)ΔTHC=0.2 s時(shí)，滑差即為5%時(shí)投勵(lì)。轉(zhuǎn)子感應(yīng)電流半波周期與同步電機(jī)滑差率滿足以下關(guān)系：

式中：ΔTHC為轉(zhuǎn)子感應(yīng)電流半波周期；S為同步電機(jī)滑差率；f為轉(zhuǎn)子感應(yīng)電流頻率。

當(dāng)同步電機(jī)轉(zhuǎn)子滑差率S＝5%時(shí)，ΔTHC=0.2 S。滿足上述條件，勵(lì)磁裝置發(fā)出投勵(lì)信號(hào)。其同步電機(jī)起動(dòng)時(shí)，轉(zhuǎn)子感應(yīng)電流波形及微機(jī)TTL電平信號(hào)如圖8所示。

圖8 轉(zhuǎn)子感應(yīng)電流波形及微機(jī)TTL波形Fig.8 Induced current waveform of rotor and TTL

另外，凸極效應(yīng)比較強(qiáng)且轉(zhuǎn)動(dòng)慣量較小的同步電機(jī)，在空載異步起動(dòng)時(shí)，起動(dòng)電流幅值偏小且衰減過快，進(jìn)入亞同步時(shí)間較短，勵(lì)磁裝置難以捕捉到滑差。在上述情況下，勵(lì)磁裝置將采取定時(shí)投勵(lì)，確保同步電機(jī)牽入同步。

勵(lì)磁裝置有滑差投勵(lì)和定時(shí)投勵(lì)兩種投勵(lì)方式，以順極性準(zhǔn)確角滑差投勵(lì)方式為主，定時(shí)投勵(lì)方式為輔，這樣保證了勵(lì)磁裝置投勵(lì)準(zhǔn)確性，從而解決了勵(lì)磁投勵(lì)失敗和過早投勵(lì)引起失步的問題。

2.5 帶勵(lì)失步問題的解決方法

同步電機(jī)在水泵水位突增期間或系統(tǒng)電網(wǎng)電壓波動(dòng)不穩(wěn)定時(shí)，如果勵(lì)磁裝置調(diào)節(jié)反應(yīng)過慢，就有可能導(dǎo)致同步電機(jī)失步，即為帶勵(lì)失步［6］。

帶勵(lì)失步將勵(lì)磁裝置產(chǎn)生的電磁轉(zhuǎn)矩與失步引起感應(yīng)電流形成的電磁轉(zhuǎn)矩，兩者電磁轉(zhuǎn)矩共同作用，引起電機(jī)脈振。其電機(jī)總電磁轉(zhuǎn)矩為

式中：P為電機(jī)總電磁轉(zhuǎn)矩；S為同步電機(jī)滑差率；E為同步電機(jī)轉(zhuǎn)子電動(dòng)勢(shì)；U為同步電機(jī)定子電壓有效值；Xd'為同步電機(jī)超瞬變電抗；θ為轉(zhuǎn)子電動(dòng)勢(shì)與定子電壓矢量夾角。

同步電機(jī)在失步影響下，勵(lì)磁電流、有功功率和定子電流幅值周期性振蕩，導(dǎo)致同步電機(jī)的機(jī)械振蕩；電氣振蕩和機(jī)械振蕩兩者疊加，使得同步電機(jī)受損。

為了解決電機(jī)失步，采取失步再整步保護(hù)措施。勵(lì)磁裝置在運(yùn)行過程中應(yīng)實(shí)時(shí)檢測(cè)電機(jī)滑差，如電機(jī)滑差達(dá)到3%要求，勵(lì)磁裝置則判定電機(jī)屬于失步狀態(tài)且失步程度較輕，則裝置應(yīng)自動(dòng)快速滅磁，然后再次判斷電機(jī)滑差是否小于再整步臨界滑差；若滿足條件，勵(lì)磁再次投勵(lì)并發(fā)出強(qiáng)勵(lì)動(dòng)作。若同步電機(jī)能牽入同步成功，機(jī)組則繼續(xù)運(yùn)行；若同步電機(jī)牽入同步不成功，則勵(lì)磁發(fā)跳電機(jī)信號(hào)。其失步再整步保護(hù)軟件流程圖如圖9所示。

圖9 勵(lì)磁裝置失步再整步保護(hù)流程圖Fig.9 Flow chart of out of step and step protection

勵(lì)磁裝置失步再整步保護(hù)有效解決了電機(jī)運(yùn)行過程中失步的問題，但是該保護(hù)有一定條件：同步電機(jī)失步程度不能太深、電機(jī)負(fù)載不能過重，即帶勵(lì)失步時(shí)的滑差SW和再整步臨界滑差SL應(yīng)滿足以下關(guān)系：

式中：SW為同步電機(jī)帶勵(lì)失步時(shí)滑差；SL為同步電機(jī)再整步臨界滑差。

2.6 恒功率因素調(diào)節(jié)緩慢問題的解決

可采用雙閉環(huán)控制模式解決該問題。內(nèi)環(huán)為恒勵(lì)磁電流控制模式（稱手動(dòng)模式），勵(lì)磁繞組阻值變化和勵(lì)磁電源波動(dòng)都能使勵(lì)磁電流保持恒定。其控制滿足下式：

式中：If1為勵(lì)磁電流給定；ΔIfd勵(lì)磁電流變化量；KP比例系數(shù)；KI為積分系數(shù)。

外環(huán)為恒功率因素控制模式或恒無功功率控制模式（稱自動(dòng)模式）。其控制對(duì)象是功率因素或無功功率，但此控制模式最終控制對(duì)象仍為勵(lì)磁電流。

在恒功率因素滿足公式：

式中：If2為恒功率因素下勵(lì)磁電流；cosα功率因素變化量；KPα為比例系數(shù)；KIα為積分系數(shù)；KDα為微分系數(shù)。

在恒無功功率下有公式：

式中：If3為恒無功功率下勵(lì)磁電流；ΔQ為無功功率變化量；KPQ為比例系數(shù)；KIQ為積分系數(shù)；KDQ為微分系數(shù)。

通過機(jī)端電流信號(hào)和機(jī)端電壓信號(hào)測(cè)量，可以計(jì)算出電機(jī)的無功功率、有功功率、功率因素、視在功率；利用不同控制對(duì)象采取不同PID 和雙閉環(huán)控制模式，實(shí)現(xiàn)模擬量快速、精準(zhǔn)、良好靜態(tài)和動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)的特性。

2.7 WKLF-102現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試

經(jīng)過改造和升級(jí)后，現(xiàn)場(chǎng)1 號(hào)～7 號(hào)機(jī)組共7 臺(tái)水泵，對(duì)應(yīng)WKLF-102 型勵(lì)磁裝置分別進(jìn)行開機(jī)調(diào)試。以1 號(hào)機(jī)組為例，圖10 為同步電機(jī)起動(dòng)從零轉(zhuǎn)速升速到同步電機(jī)牽入同步的定子電流波形，圖11為同步電機(jī)起動(dòng)到投勵(lì)后轉(zhuǎn)子感應(yīng)交變電流和投勵(lì)后勵(lì)磁電流波形。根據(jù)同步電機(jī)定子電流波動(dòng)情況判定勵(lì)磁投勵(lì)比較平穩(wěn)；同步電機(jī)牽入同步時(shí)，定子電流相對(duì)平穩(wěn)，故勵(lì)磁投勵(lì)時(shí)對(duì)電網(wǎng)系統(tǒng)沖擊較小。

圖10 同步電機(jī)起動(dòng)至運(yùn)行定子電流波形圖Fig.10 Stator current waveform from starting to running of synchronous motor

圖11 同步電機(jī)起動(dòng)至運(yùn)行轉(zhuǎn)子電流波形圖Fig.11 Rotor current waveform from starting to running of synchronous motor

勵(lì)磁裝置在不同控制模式下進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，表1 是在水泵不同水位情況下產(chǎn)生的負(fù)載，增加勵(lì)磁電流后，勵(lì)磁裝置在恒勵(lì)電流模式下勵(lì)磁電流測(cè)量情況；表2 在水泵不同水位情況下產(chǎn)生的負(fù)載，勵(lì)磁裝置在恒勵(lì)功率因素模式下，功率因素測(cè)量情況。這些試驗(yàn)表明：勵(lì)磁裝置調(diào)節(jié)平穩(wěn)，響應(yīng)及時(shí)，測(cè)量精準(zhǔn)。

表1 水泵負(fù)載變化時(shí)勵(lì)磁恒勵(lì)磁電流模式調(diào)節(jié)試驗(yàn)Tab.1 Regulation test of constant excited current modewhen water pump load changes

表2 水泵負(fù)載變化時(shí)勵(lì)磁恒功率因素模式調(diào)節(jié)試驗(yàn)Tab.2 Regulation test of constant power factor mode when water pump load changes

3 結(jié) 語

新勵(lì)磁裝置經(jīng)過現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試和運(yùn)行實(shí)踐，最終解決了原LZK-3G勵(lì)磁故障問題：

（1）改造后勵(lì)磁設(shè)備采用三相橋式全控整流技術(shù)，解決了原勵(lì)磁失控現(xiàn)象；現(xiàn)裝置滅磁電阻在同步電機(jī)運(yùn)行后保持冷態(tài)，勵(lì)磁變壓器熱穩(wěn)定和可控硅不易受損。

（2）現(xiàn)勵(lì)磁裝置具有順極性準(zhǔn)確角滑差檢測(cè)投勵(lì)和定時(shí)投勵(lì)兩種功能，兩者互為補(bǔ)充，勵(lì)磁軟件有失步再整步保護(hù)功能，解決了勵(lì)磁投勵(lì)失敗和同步電機(jī)帶勵(lì)失步運(yùn)行的問題。

（3）勵(lì)磁裝置采用實(shí)時(shí)采集模擬量并計(jì)算電機(jī)功率因數(shù)和其他電機(jī)實(shí)時(shí)參數(shù)，利用雙閉環(huán)控制模式，實(shí)現(xiàn)快速、精準(zhǔn)、實(shí)時(shí)穩(wěn)定的調(diào)節(jié)勵(lì)磁電流的目的。