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    軟弱圍巖隧道大變形的產(chǎn)生原因及控制

    2021-07-29 07:29:06李達(dá)昌宋俊潔
    工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2021年10期
    關(guān)鍵詞:正洞斜井鋼架

    李達(dá)昌,宋俊潔

    (1.中鐵三局集團(tuán)有限公司,太原030001;2.山西大秦物流有限公司汽車物流分公司,太原030600)

    1 工程概況

    關(guān)西隧道全長(zhǎng)4 843 m,采用單洞雙線斷面形式,三臺(tái)階法施工。隧道最大埋深約198 m,最淺埋深8 m。設(shè)斜井一處,斜井位于線路前進(jìn)方向右側(cè),與隧道正洞交于DK108+950,斜井全長(zhǎng)554 m,綜合坡度為10.4%,采用無(wú)軌運(yùn)輸雙車道斷面。其中,關(guān)西隧道出口段位于淺埋段稀土采礦區(qū),巖性主要為凝灰?guī)r砂巖夾疑灰質(zhì)頁(yè)巖、干枚狀板巖等,全~弱風(fēng)化,全風(fēng)化,受稀土礦草酸采礦工藝影響,原巖結(jié)構(gòu)化學(xué)反應(yīng)后基本破壞,節(jié)理裂隙較發(fā)育,受力復(fù)雜,易產(chǎn)生大變形。

    2 軟弱圍巖隧道大變形的關(guān)鍵原因

    采礦區(qū)淺埋段圍巖受外部環(huán)境的影響較大,主要存在受草酸剝蝕的問題,隧道內(nèi)圍巖大幅度變形?;咎卣骷捌涑梢蛑饕校?/p>

    1)變形覆蓋范圍廣、速度快。軟巖在短時(shí)間內(nèi)快速變化,水平收斂300~400 mm,拱頂下沉150~200 mm。局部板巖地段含豐富的炭質(zhì),且伴有較大流量的地下水,受自身特性以及水體侵蝕的雙重作用,板巖存在明顯的變形現(xiàn)象,具有持續(xù)發(fā)展的趨勢(shì)。

    2)變形的時(shí)間及分布較為特殊。圍巖變形具有持續(xù)性,在長(zhǎng)期的作用下將形成臨空面,局部在施作二襯后依然有明顯的變形。圍巖變形無(wú)明顯的分布規(guī)律,缺乏對(duì)稱性,采取支護(hù)措施后,各段圍巖的變形差異性較為顯著。相比于拱頂下沉速度而言,早期圍巖的破壞程度更深,無(wú)論是水平收斂速度還是變形速度均較大。

    3)圍巖變形具有重復(fù)性。在落實(shí)初期支護(hù)工作后,總體上圍巖具有趨于穩(wěn)定的變化趨勢(shì),但隨著施工進(jìn)度的持續(xù)推進(jìn),圍巖依然存在變形現(xiàn)象,且以爆破施工場(chǎng)景下的圍巖變形量最為明顯,不利于支護(hù)的平衡性與穩(wěn)定性。由此表明,隧道圍巖的變形并非在完成支護(hù)作業(yè)后便停止,而是在后續(xù)施工中重復(fù)發(fā)生,由此加大變形的控制難度。

    4)圍巖性質(zhì)不穩(wěn)定,遇水軟化。以炭質(zhì)片巖較為明顯,其在遇水后存在軟化現(xiàn)象,地下水滲流區(qū)域的變形量顯著加大。

    鑒于上述所提的圍巖變形特征,進(jìn)一步探究其成因:隧道施工現(xiàn)場(chǎng)的軟巖分布范圍廣、數(shù)量多,具有沿著片里面蠕動(dòng)滑動(dòng)的特性,期間伴有不同程度的軟質(zhì)巖流變化;且圍巖構(gòu)造的完整性不足,強(qiáng)度相對(duì)較低,導(dǎo)致其變形和流變現(xiàn)象持續(xù)發(fā)生;圍巖的抗剪切強(qiáng)度低,遇爆破等施工振動(dòng)后失穩(wěn)現(xiàn)象進(jìn)一步加?。坏刭|(zhì)構(gòu)造特殊,易發(fā)生扭曲變形現(xiàn)象,此過(guò)程中形成豐富的節(jié)理和摩擦鏡面,再次破壞圍巖的完整性。在多重因素的共同作用下,圍巖持續(xù)變形且造成較大范圍的不良影響。

    3 軟弱圍巖隧道大變形的控制措施

    以隧道圍巖變形的特點(diǎn)及成因?yàn)榱⒆泓c(diǎn),結(jié)合工程質(zhì)量要求以及現(xiàn)場(chǎng)施工條件,探討軟弱圍巖大變形的控制措施。

    3.1 淺埋稀土采礦區(qū)圍巖大變形的控制

    對(duì)于局部淺埋稀土采礦區(qū)圍巖受草酸剝蝕的情況,技術(shù)人員從現(xiàn)場(chǎng)采集巖石及水樣,轉(zhuǎn)至實(shí)驗(yàn)室內(nèi)展開試驗(yàn),探尋在草酸剝蝕條件下的圍巖受力特性,同時(shí)分析草酸在與混凝土接觸后所產(chǎn)生的化學(xué)變化,作為混凝土質(zhì)量控制的參考依據(jù),由此確定圍巖的變形控制方案,盡可能削弱草酸剝蝕。具體還可對(duì)施工場(chǎng)地的地質(zhì)環(huán)境進(jìn)行合理抽象并建立地質(zhì)模型,采用有限差分軟件建立相應(yīng)數(shù)值模型,以此對(duì)圍巖變形控制措施進(jìn)行驗(yàn)證。

    而對(duì)于泥灰質(zhì)砂巖,考慮層面造成的橫觀各向同性,可采用遍布節(jié)理模型進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,并通過(guò)數(shù)據(jù)對(duì)比,計(jì)算出原設(shè)計(jì)支護(hù)條件下圍巖的變形和采用控制措施后的圍巖變形情況。而初期支護(hù)只能緩解圍巖變形速率,不能控制變形的增長(zhǎng),反而二襯剛度較大,能有效控制變形持續(xù)發(fā)展,降低變形速率,在此情況下要及時(shí)施作二次襯砌。而圍巖的長(zhǎng)期強(qiáng)度值是影響圍巖穩(wěn)定性的關(guān)鍵因素,巖體自身強(qiáng)度會(huì)隨著時(shí)間的變化而受到損害,再加之巖土體在蠕變過(guò)程中受力情況不一樣,自身也會(huì)發(fā)生不同程度的變形現(xiàn)象。

    3.2 斜井進(jìn)正洞三岔口快速施工技術(shù)控制

    3.2.1 挑頂施工

    隧道斜井進(jìn)入正洞挑頂施工為項(xiàng)目全流程中的重點(diǎn)內(nèi)容,斜井與正洞所形成的交叉區(qū)域以Ⅳ級(jí)圍巖居多,XDK0+030~XDK0+007段采用復(fù)合襯砌,XDK0+007~XDK0+000在施作襯砌的基礎(chǔ)上,于初期支護(hù)鋼架上施作仰拱。引入臺(tái)階法,有序組織斜井進(jìn)正洞的施工作業(yè)。

    分階段考慮,確定具體的施工方法:

    1)斜井施工至XDK0+007處,設(shè)置I18鋼架,共7榀。

    2)斜井與正洞交叉口處,以正洞開挖輪廓線為參照基準(zhǔn),斜井緊貼該處設(shè)置,配套2榀I32a型鋼鋼架,于上、下兩端分別安裝鎖腳錨桿用于支撐拖梁;參考正洞中心線,鋼架與之呈平行布置的關(guān)系,高度與斜井開挖高度控制標(biāo)準(zhǔn)相同。型鋼鋼架主體結(jié)構(gòu)成型后,焊接2榀I32a型鋼橫梁,通過(guò)橫梁、錨桿的共同作用給正洞鋼架提供落腳平臺(tái)。為保證拖梁與支撐架的穩(wěn)定性,用I18型鋼斜撐加固,以免在施工期間發(fā)生失穩(wěn)現(xiàn)象。

    3)挑頂采用過(guò)渡導(dǎo)坑施工,噴錨網(wǎng)支護(hù),寬6 m、高4 m,橫梁處設(shè)置長(zhǎng)度為3 m的φ22 mm砂漿錨桿。拱架成型后于拱頂處安裝20 cm×20cm的φ8 mm鋼筋網(wǎng)片和3 m長(zhǎng)的φ22 mm砂漿錨桿,制備適量C25混凝土用于該處的噴射作業(yè),厚度按12 cm控制。

    3.2.2 正洞上臺(tái)階施工

    施工斷面尺寸為寬6 m、高4 m,先從右邊墻開始施工,再逐步向左邊墻推進(jìn),過(guò)渡到坑每循環(huán)進(jìn)尺2 m,到達(dá)左邊墻后正洞拱頂成型,設(shè)置正洞上臺(tái)階鋼拱架,確保右邊墻落腳在拖梁上,左邊墻落腳在下臺(tái)階圍巖上。

    在完成正洞挑頂上臺(tái)階的施工后,按照間隔循環(huán)的方式有序向進(jìn)口、出口處施工。以實(shí)際施工進(jìn)度為準(zhǔn),跨過(guò)斜井?dāng)嗝?.2 m后,開始從斜井處向正洞處推進(jìn),目的在于形成中臺(tái)階工作面。施工期間,若中臺(tái)階達(dá)到8 m則轉(zhuǎn)至下臺(tái)階施工環(huán)節(jié),當(dāng)其達(dá)到10 m后施作仰拱,在較短的時(shí)間內(nèi)封閉支護(hù)體系,若無(wú)誤則開始施工正洞。

    3.3 軟巖隧道快速施工及成套工裝控制

    軟弱圍巖的施工以臺(tái)階法為主導(dǎo),以銑挖機(jī)為主要施工設(shè)備,在預(yù)留土多級(jí)反壓的基礎(chǔ)上確保下臺(tái)階可一次成型,由此縮短中途間隔時(shí)間,降低施工風(fēng)險(xiǎn)。

    3.3.1 參數(shù)控制

    上臺(tái)階:挖機(jī)作業(yè)半徑、臨時(shí)初支臺(tái)架的尺寸均會(huì)對(duì)機(jī)械參數(shù)帶來(lái)較顯著的影響[1],以該方面的情況為立足點(diǎn),結(jié)合類似工程經(jīng)驗(yàn),從技術(shù)可行性的角度展開論證,將上臺(tái)階的長(zhǎng)度設(shè)為5 m、高度設(shè)為3.5 m;

    中臺(tái)階:結(jié)合濕噴機(jī)械手的基本特性(長(zhǎng)7.8 m、高3.28 m)以及上臺(tái)階的參數(shù)選定結(jié)果,確定中臺(tái)階的基本參數(shù),高度H中=4.1 m、長(zhǎng)度L中>7.5 m+10.5 m=18 m;

    下臺(tái)階及仰拱:遵循一次開挖成型的原則,高度4.64 m、長(zhǎng)度≤12 m。

    3.3.2 施工方法

    以前述確定的各臺(tái)階尺寸參數(shù)(包含長(zhǎng)度、高度)為主要依據(jù),為最大限度地降低圍巖的受擾程度,采取預(yù)留土多級(jí)反壓的方法。施工期間對(duì)各級(jí)臺(tái)階開挖面施加反向推力,目的在于提高該部分的穩(wěn)定性。相較于超短臺(tái)階法,項(xiàng)目所設(shè)置的臺(tái)階長(zhǎng)度可適當(dāng)增加,通過(guò)此方式降低各臺(tái)階的擾動(dòng)性影響;充分利用斜角反壓土,經(jīng)過(guò)修整后形成機(jī)械作業(yè)平臺(tái),采用高性能的機(jī)械設(shè)備,達(dá)到高效施工的效果。挖機(jī)優(yōu)先對(duì)臺(tái)階中部開挖形成反壓土,再協(xié)調(diào)好生產(chǎn)要素,確保下臺(tái)階及仰拱可一次開挖成型,若無(wú)誤則及時(shí)噴射混凝土,盡早封閉成環(huán)。

    3.4 軟弱圍巖變形的施工監(jiān)測(cè)及動(dòng)態(tài)化控制

    軟弱圍巖隧道的施工環(huán)境錯(cuò)綜復(fù)雜,加強(qiáng)監(jiān)測(cè)很有必要,引入先進(jìn)的信息技術(shù),創(chuàng)建隧道監(jiān)測(cè)信息平臺(tái),在現(xiàn)場(chǎng)合理布設(shè)測(cè)點(diǎn),根據(jù)所得的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)判斷圍巖變形的發(fā)生機(jī)理以及具體表現(xiàn),從而獲得能較準(zhǔn)確反映實(shí)際情況的沉降量-時(shí)間曲線圖,以便用于預(yù)測(cè)在后續(xù)開挖過(guò)程中圍巖的最終位移值和各階段的變化速率及穩(wěn)定情況,詳見圖1。

    圖1 監(jiān)控測(cè)量下地表沉降擬合曲線變化示意圖

    為提高信息的流通效率,建立了反饋機(jī)制,打破信息溝通壁壘,以信息為工作指導(dǎo),提高施工的可控性。表1為監(jiān)測(cè)施工中的量測(cè)頻率記錄。

    表1 量測(cè)頻率

    通過(guò)儀器檢測(cè),變形數(shù)值復(fù)合要求。因此,通過(guò)監(jiān)測(cè)和記錄對(duì)隧道的變形控制有極大的輔助作用。

    4 結(jié)語(yǔ)

    在軟弱圍巖地質(zhì)條件下開展隧道項(xiàng)目時(shí)難度較大,軟弱圍巖自身的穩(wěn)定性不足,加之施工的干擾,易出現(xiàn)大范圍變形的情況。本文從軟弱圍巖的變形原因切入,探討控制措施,希望所提措施的內(nèi)容可為類似工程提供參考,以提高軟弱圍巖特殊環(huán)境中的隧道施工水平。

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