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    軸向加載速率對(duì)原煤力學(xué)和滲透特性的影響

    2021-07-24 02:24:34魏文輝魏皚冬段敏克
    煤礦安全 2021年7期
    關(guān)鍵詞:煤巖原煤煤樣

    魏文輝,魏皚冬,段敏克

    (1.兗州煤業(yè)股份有限公司 濟(jì)寧三號(hào)煤礦,山東 濟(jì)寧 272169;2.重慶大學(xué) 資源與安全學(xué)院,重慶 400030;3.四川省廣元市應(yīng)急管理局,四川 廣元 628017;4.安徽理工大學(xué) 能源與安全學(xué)院,安徽 淮南 232001)

    加載速率是巖石力學(xué)實(shí)驗(yàn)中的基礎(chǔ)參數(shù),現(xiàn)在常用的加載速率控制標(biāo)準(zhǔn)分為:加載時(shí)間控制、荷載控制和變形控制[1]。針對(duì)煤巖材料,采煤工作面推進(jìn)速度的合理制定對(duì)于預(yù)防采煤工作面片幫和控制沖擊地壓有著直接關(guān)系,而采煤工作面的推進(jìn)速度也會(huì)直接影響工作面前方煤巖體的受力加載速率。

    國內(nèi)外學(xué)者針對(duì)煤巖加載速率對(duì)其力學(xué)與滲透特性的影響進(jìn)行了大量的物理實(shí)驗(yàn)及數(shù)值模擬研究。Yamamuro等[2]認(rèn)為加載速率對(duì)巖石力學(xué)特性的影響主要?dú)w因于孔裂隙的張開擴(kuò)展演化以及顆粒重排。李彥偉[3]以變形控制的方式,對(duì)同源煤樣進(jìn)行了多加載速率下的單軸抗壓強(qiáng)度實(shí)驗(yàn),發(fā)現(xiàn)煤巖的抗壓強(qiáng)度隨著加載速率的提高,呈現(xiàn)上升的趨勢(shì),但當(dāng)加載速率升至0.5μm/s時(shí),繼續(xù)增加加載速率反而會(huì)降低煤巖的抗壓強(qiáng)度。Liang等[4]采用TYT-600伺服控制加載系統(tǒng),以變形控制方式,對(duì)鹽巖進(jìn)行了單軸加載實(shí)驗(yàn),比較了不同軸向加載速率下,鹽巖的強(qiáng)度、彈性模量、變形模量、泊松比和體積擴(kuò)容應(yīng)力的變化趨勢(shì)。陳飛等[5]采用電子材料試驗(yàn)機(jī),以變形控制方式,對(duì)原煤進(jìn)行了單軸抗壓強(qiáng)度實(shí)驗(yàn),發(fā)現(xiàn)隨著加載速率的增加,聲發(fā)射能量趨勢(shì)逐漸由單峰型向群峰型轉(zhuǎn)變。Backers等[6]采用MTS巖石力學(xué)試驗(yàn)系統(tǒng),對(duì)每個(gè)紅砂巖進(jìn)行4次不同加載速率的循環(huán)加載實(shí)驗(yàn),發(fā)現(xiàn)紅砂巖在破壞后,其破裂面的粗糙度和斷裂韌度都具有加載速率效應(yīng)。安美秀[7]通過固定瓦斯進(jìn)氣端壓力及圍壓卸載速率的方式,對(duì)原煤進(jìn)行了不同軸向加載速率的滲透特性實(shí)驗(yàn),發(fā)現(xiàn)原煤的滲透率隨著加載速率的增大而增大,且為非線性正相關(guān)關(guān)系。

    綜上所述,目前對(duì)加載速率影響下的煤巖力學(xué)特性研究,主要集中于以變形控制為主的單軸加載方式,而采用荷載控制的實(shí)驗(yàn)較少,同時(shí)針對(duì)工程現(xiàn)場實(shí)際問題,在地應(yīng)力作用下,采煤工作面前方的煤巖體受力條件并不是單軸條件(σ1>σ2=σ3=0),而是處于三向受力的條件。于此,以荷載時(shí)間控制為加載速率指標(biāo),探究在固定圍壓的情況下,不同軸向加載速率對(duì)原煤的各項(xiàng)力學(xué)特性指標(biāo)和滲透特性的影響。

    1 煤樣制備及試驗(yàn)方案

    1.1 試驗(yàn)裝置和煤樣制備

    試驗(yàn)采用RLW-2000M微機(jī)控制煤巖流變儀。該裝置主要由兩向加載系統(tǒng)、密封壓力室、孔隙壓力控制系統(tǒng)、壓力室溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)等組成[8]。

    試驗(yàn)樣品取自川煤集團(tuán)白膠煤礦。煤層質(zhì)地較硬,成型性好,故使用原煤煤樣。為了降低煤巖不同層理方向帶來的力學(xué)性能和滲透特性的各向異性,加工煤巖時(shí),盡量使煤樣層理方向與軸向垂直,將煤樣制備成φ50 mm×100 m的圓柱體試件。將制取的煤樣放入烘干箱內(nèi)烘干,烘干溫度60℃,烘干后冷卻備用。為了降低原煤離散性對(duì)試驗(yàn)力學(xué)性質(zhì)的影響,在試件選取時(shí),剔除有明顯結(jié)構(gòu)缺陷和較大裂隙的試件,同時(shí)盡量選取密度相近的煤樣,煤樣的基本參數(shù)見表1。

    表1 煤樣基本參數(shù)Table 1 Basic parameters of coal samples

    1.2 試驗(yàn)方案

    試驗(yàn)具體操作步驟如下:①將煤樣安裝固定于腔體內(nèi),安裝固定好整個(gè)加載密封系統(tǒng)及數(shù)據(jù)采集傳感器;②以0.01 MPa/s的相同速度同時(shí)施加軸壓σ1和圍壓σ3至5 MPa的靜水壓力水平;③打開瓦斯進(jìn)氣閥,關(guān)閉出氣閥,設(shè)定瓦斯進(jìn)氣口壓力為2 MPa,使瓦斯在煤樣中充分吸附,瓦斯吸附平衡后,打開瓦斯出氣閥,待瓦斯流量穩(wěn)定后,保持圍壓恒定,以荷載控制的方式,施加不同的軸向加載速率v,分別為0.01、0.02、0.03、0.04 MPa/s;④持續(xù)施加軸向應(yīng)力直至試件破壞后停止試驗(yàn),先卸載軸壓,后卸載圍壓的方式取出試件,并重復(fù)進(jìn)行下1組實(shí)驗(yàn)。具體的加載路徑如圖1。

    圖1 原煤加載路徑圖Fig.1 Loading path diagram of raw coal

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 原煤應(yīng)力-應(yīng)變曲線

    原煤的應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖2,可見3個(gè)變化階段,分別為彈性階段、屈服階段和破壞后階段。

    圖2 不同軸向加載速率下原煤應(yīng)力—應(yīng)變圖Fig.2 Stress-strain of raw coal under different axial loading rates

    1)在加載的初期,軸向應(yīng)力-應(yīng)變曲線近乎為直線,此時(shí)對(duì)應(yīng)煤巖的彈性變形階段。隨著荷載的持續(xù)增大,煤巖發(fā)生了階段性破壞,軸向應(yīng)力-應(yīng)變曲線的斜率減小,表明煤巖內(nèi)部結(jié)構(gòu)以及微裂隙的發(fā)展已經(jīng)產(chǎn)生了變化,煤巖進(jìn)入到了加載的屈服階段。

    2)軸向應(yīng)力增加到峰值后,煤巖內(nèi)部的裂隙迅速發(fā)展形成宏觀斷裂面,導(dǎo)致煤巖失穩(wěn)破壞。

    3)軸向應(yīng)力發(fā)生迅速的跌落,但不會(huì)降到0,這是因?yàn)樵谌蚝奢d的作用下,煤巖破壞后依舊保持整體狀,還具有一定的承載力。煤巖破壞時(shí)應(yīng)力迅速跌落,脆性特征較為明顯,體應(yīng)變均表現(xiàn)為先體積壓縮,在破壞后逐漸向體積膨脹的趨勢(shì)進(jìn)行演化,煤巖破壞后最終表現(xiàn)為體積膨脹。

    2.2 加載速率對(duì)原煤力學(xué)指標(biāo)的影響

    為了更直觀的表現(xiàn)出各個(gè)加載速率下煤巖的強(qiáng)度特性,將應(yīng)力-軸向應(yīng)變曲線匯總,不同軸向加載速率下原煤應(yīng)力-軸向應(yīng)變圖如圖3。不同的軸向加載速率對(duì)煤巖的應(yīng)力應(yīng)變曲線的影響直觀的表現(xiàn)在彈性階段的曲線斜率上,煤巖在軸向加載速率從0.01 MPa/s升至0.04 MPa/s的過程中,彈性階段的曲線斜率逐漸增大,但是當(dāng)軸向加載速率在0.03 MPa/s和0.04 MPa/s后,煤巖彈性階段的曲線斜率增大的趨勢(shì)開始減緩。

    圖3 不同軸向加載速率下原煤應(yīng)力-軸向應(yīng)變圖Fig.3 Stress-axial strain diagram of raw coal under different axial loading rates

    定義體積擴(kuò)容應(yīng)力σv為煤巖由體積壓縮變形轉(zhuǎn)為體積膨脹變形時(shí)的應(yīng)力點(diǎn),此時(shí)煤巖變形特征的宏觀表現(xiàn)為體應(yīng)變的最大壓縮點(diǎn)。煤巖作為多孔介質(zhì),其內(nèi)部包含了大量的孔隙裂隙,層理節(jié)理等弱結(jié)構(gòu)面,當(dāng)煤巖在軸向加載的過程中,其應(yīng)力達(dá)到某一臨界值后,煤巖內(nèi)部的弱結(jié)構(gòu)面的演化過程為起裂-擴(kuò)展-貫通-宏觀破裂面,在整個(gè)加載過程中的破壞過程可使用體積擴(kuò)容應(yīng)力和峰值應(yīng)力來描述。原煤各項(xiàng)應(yīng)力指標(biāo)和軸向加載速率之間的關(guān)系如圖4。

    圖4 應(yīng)力指標(biāo)與軸向加載速率關(guān)系圖Fig.4 Relation diagram between mechanical index and axial loading rate

    由圖3可發(fā)現(xiàn),煤樣在破壞后軸向應(yīng)力發(fā)生迅速的跌落,脆性破壞特征明顯,而由圖4可知,試驗(yàn)所用煤樣的強(qiáng)度與大理巖[9]、石灰?guī)r[10]和砂巖[11]等典型的硬脆巖石在軸向加載速率增大時(shí)表現(xiàn)的變化規(guī)律相同,煤巖作為非線性彈性材料體,其強(qiáng)度隨加載速率的增大呈現(xiàn)出不斷增大的特點(diǎn)。軸向加載速率在0.01 MPa/s時(shí)的強(qiáng)度為39.28 MPa,加載速率增加至0.02、0.03、0.04 MPa/s時(shí)的強(qiáng)度分別為44.47、47.65、52.64 MPa,較加載速率為0.01 MPa/s時(shí)分別增加了13.21%、21.31%、34.01%。究其原因,在軸向加載速率較小時(shí),煤樣內(nèi)部的孔隙裂隙結(jié)構(gòu)和微裂紋等弱結(jié)構(gòu)面有足夠的時(shí)間演化和發(fā)展,使得煤巖的孔隙裂隙更快的產(chǎn)生起裂-擴(kuò)展-貫通-宏觀破裂面的演化過程,所以低加載速率下煤巖強(qiáng)度較小,當(dāng)加載速率升高時(shí),煤巖在達(dá)到承載極限之前,內(nèi)部裂隙結(jié)構(gòu)萌生和擴(kuò)展時(shí)間較短,降低了內(nèi)部裂隙發(fā)育對(duì)于強(qiáng)度的弱化作用,表現(xiàn)出和典型硬脆巖石相同的強(qiáng)度變化特征,強(qiáng)度會(huì)隨著加載速率的增大而增大。

    體積擴(kuò)容應(yīng)力作為煤巖體積應(yīng)變向負(fù)方向發(fā)展時(shí)的軸向應(yīng)力,對(duì)應(yīng)體應(yīng)變的最大壓縮點(diǎn)。從圖4可以看出,軸向加載速率在0.01 MPa/s時(shí)的體積擴(kuò)容應(yīng)力為20.14 MPa,加載速率增加至0.02、0.03、0.04 MPa/s時(shí)的體積擴(kuò)容應(yīng)力為30.50、44.02、45.10 MPa,較軸向加載速率為0.01 MPa/s時(shí)分別增加了51.44%、118.58%、123.93%。為此約定煤巖應(yīng)力-應(yīng)變曲線彈性階段的曲線斜率為煤巖的彈性模量E。同時(shí)煤巖在三軸試驗(yàn)的狀態(tài)下,受到了軸向加載和圍壓的共同作用,整個(gè)加載過程中的變形模量Es必然會(huì)產(chǎn)生變化,約定變形模量Es為煤巖強(qiáng)度與坐標(biāo)原點(diǎn)間的割線模量。原煤E和Es與軸向加載速率之間的關(guān)系如圖5。煤樣力學(xué)指標(biāo)見表2。

    圖5 彈性模量和變形模量與軸向加載速率關(guān)系圖Fig.5 Relation diagram of elastic modulus and deformation modulus with axial loading rate

    表2 煤樣力學(xué)指標(biāo)Table 2 Mechanics index of coal samples

    煤巖的彈性模量是表征抵抗彈性變形的能力,而從微觀角度來看,是各種化學(xué)鍵鍵合強(qiáng)度的具體表現(xiàn)。從圖5可以看出,煤巖彈性模量隨軸向加載速率的增大,變化區(qū)間為從5 236 MPa升高至6 621 MPa,變形模量隨軸向加載速率的增大,變化區(qū)間為從5 064 MPa升高至5 981 MPa。彈性模量和變形模量均隨軸向加載速率的增大而增大,煤巖在加載過程中抵抗變形的能力也越強(qiáng)。同時(shí),軸向加載速率在0.01~0.03 MPa/s時(shí),彈性模量和變形模量總體變化為急劇增大,但當(dāng)軸向加載速率從0.03 MPa/s升高至0.04 MPa/s時(shí),彈性模量和變形模量的增大速率明顯減緩。

    2.3 加載過程原煤能量耗散特征

    煤巖的能量耗散通過熱力學(xué)定律可知是煤巖變形破壞的本質(zhì)屬性,其與煤巖損傷和強(qiáng)度弱化有直接的關(guān)系,反映了煤巖原始強(qiáng)度衰減的程度,假設(shè)三軸壓縮試驗(yàn)的過程中是1個(gè)恒溫且與外界沒有熱交換的過程,外力加載所產(chǎn)生的總能量為U,則根據(jù)熱力學(xué)第一定律有:

    式中:U0為外力加載所產(chǎn)生的耗散應(yīng)變能;Ue為儲(chǔ)存在煤巖內(nèi)部的可釋放彈性應(yīng)變能。

    在主應(yīng)力空間中,外力加載所產(chǎn)生的總能量U和儲(chǔ)存在煤巖內(nèi)部的可釋放彈性應(yīng)變能Ue可表示為[12-13]:

    式中:σi、σj、σk(i,j,k=1,2,3)為各方向上的主應(yīng)力;εi為主應(yīng)力方向上的應(yīng)變;εie為主應(yīng)力方向上的彈性應(yīng)變;vi為泊松比;Ei為卸載彈性模量。

    針對(duì)本文的假三軸等圍壓試驗(yàn),對(duì)于單位體積的煤巖單元,其受力狀態(tài)為軸向受到載荷σ1,徑向受到的載荷為環(huán)向應(yīng)力σ2=σ3,則在假三軸試驗(yàn)中,煤巖由外力加載所產(chǎn)生的總能量U為[14-15]:

    式(5)可以理解為在三軸受壓的試驗(yàn)條件下,外力對(duì)煤巖進(jìn)行加載所產(chǎn)生的總能量U包括軸向力σ1對(duì)煤巖做正功和環(huán)向應(yīng)力σ2=σ3對(duì)煤巖做負(fù)功。

    對(duì)于儲(chǔ)存在煤巖內(nèi)部的可釋放彈性應(yīng)變能Ue,環(huán)向加載產(chǎn)生的可釋放彈性應(yīng)變能遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于軸向加載產(chǎn)生的可釋放彈性應(yīng)變能,可以忽略不計(jì)。此時(shí)假設(shè)煤巖在加載過程中的曲線與卸載曲線基本一致,卸載彈性模量Ei可以代替為煤巖彈性階段的彈性模量E[16-17]。則可釋放彈性應(yīng)變能Ue可表示為:

    由式(1)、式(5)和式(6)聯(lián)立求得煤樣加載全過程能量耗散的演化曲線如圖6。

    圖6 不同軸向加載速率下原煤的能量耗散演化曲線Fig.6 Evolution curves of energy dissipation of raw coal under different axial loading rates

    由圖6可以看出,各軸向加載速率下,煤巖能量耗散特征表現(xiàn)為相似的演化特征。將煤巖應(yīng)力-應(yīng)變曲線的應(yīng)力峰值點(diǎn)作為階段劃分依據(jù),可將能量耗散過程分為2個(gè)階段,即峰前階段Ⅰ和峰后階段Ⅱ。

    1)峰前階段Ⅰ。隨著煤巖的軸向應(yīng)力的不斷上升,煤巖絕大部分吸收的能量轉(zhuǎn)化為可釋放彈性應(yīng)變能,耗散應(yīng)變能增加的速率較緩,在達(dá)到峰值應(yīng)力點(diǎn)時(shí),軸向加載速率為0.01、0.02、0.03、0.04 MPa/s的可釋放彈性應(yīng)變能分別為0.147、0.168、0.176、0.209 MPa,耗散應(yīng)變能分別為0.081、0.090、0.105、0.118 MPa,總能量分別為0.228、0.258、0.281、0.327 MPa。這是因?yàn)殡S軸向加載速率的增大,達(dá)到破壞時(shí)的軸向變形量增大,外力在煤樣上作用的距離加長,外力做功量增大,從而吸收總能量增大。

    2)峰后階段Ⅱ。此階段煤巖產(chǎn)生了整體性破壞,煤巖的耗散應(yīng)變能較峰前階段增加速率有明顯的上升,此前積累在煤巖內(nèi)部的彈性應(yīng)變能急劇下降,大量釋放并轉(zhuǎn)化為耗散應(yīng)變能。

    2.4 加載過程原煤滲透特性

    瓦斯流量起始采集點(diǎn)為煤樣在5 MPa靜水壓力下,瓦斯吸附平衡時(shí),從吸附平衡點(diǎn)開始的瓦斯流量數(shù)據(jù)采集一直持續(xù)至軸向加載試驗(yàn)的結(jié)束點(diǎn)。煤巖滲透率計(jì)算公式為[18-19]:

    式中:K為滲透率,m2;Q為瓦斯?jié)B流流量,m3/s;pa為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓力;u為瓦斯絕對(duì)黏度,取1.12×10-5Pa·s;L為試件長度,m;p1為試件進(jìn)口瓦斯壓力,Pa;p2為試件出口瓦斯壓力,Pa;S為試件滲流方向的橫截面積,m2。

    不同軸向加載速率煤樣的應(yīng)力、滲透率-軸向應(yīng)變曲線如圖7。

    圖7 不同軸向加載速率煤樣的應(yīng)力、滲透率-軸向應(yīng)變曲線Fig.7 Stress-permeability-axial strain curves of coal samples with different axial loading rates

    由圖7可以發(fā)現(xiàn),不同軸向加載速率下的煤樣,其滲透率-軸向應(yīng)變曲線均呈現(xiàn)出“V”字形的變化特征。煤樣的初始滲透率相近(軸向加載速率在0.01、0.02、0.03、0.04 MPa/s時(shí),初始滲透率分別為0.013×10-15、0.017×10-15、0.018×10-15、0.018×10-15m2)。在加載的初始階段,煤樣內(nèi)部的原生孔隙裂隙結(jié)構(gòu)隨著軸向加載的不斷進(jìn)行,逐漸開始閉合,瓦斯?jié)B流通道減少,滲透率演化特征為緩慢的降低。在應(yīng)力峰值點(diǎn)前滲透率便降低至最小值(軸向加載速率在0.01、0.02、0.03、0.04 MPa/s時(shí),最小滲透率分別為0.002×10-15、0.004×10-15、0.004×10-15、0.006×10-15m2)。之后滲透率出現(xiàn)小幅升高,此時(shí)大致對(duì)應(yīng)于煤樣應(yīng)力加載過程的屈服階段,孔隙裂隙開始穩(wěn)定擴(kuò)展,進(jìn)而產(chǎn)生累計(jì)性破裂,產(chǎn)生的宏觀裂隙為瓦斯?jié)B流提供了新通道。在應(yīng)力峰值點(diǎn)后,煤樣內(nèi)部結(jié)構(gòu)遭到破壞,裂隙快速發(fā)展,形成宏觀斷裂面,滲透率出現(xiàn)大幅升高。

    由上述分析,根據(jù)許江等[20]的研究成果,原煤在應(yīng)力-應(yīng)變加載過程中,煤巖滲透率與軸向應(yīng)變之間滿足二次多項(xiàng)式函數(shù)關(guān)系,其表達(dá)式為:

    式中:K為煤樣滲透率,10-15m2;ε1為加載過程中的軸向應(yīng)變,10-2;A、B、C為擬合系數(shù)。

    在不同軸向加載速率下,煤樣加載全過程滲透率與軸向應(yīng)變的擬合關(guān)系的具體表達(dá)形式和相關(guān)系數(shù)R2見表3,可以發(fā)現(xiàn)在軸向加載速率不斷增大時(shí),其擬合關(guān)系的擬合度逐漸降低,說明使用該函數(shù)關(guān)系預(yù)測(cè)煤樣中瓦斯?jié)B透在全應(yīng)力-應(yīng)變過程中的變化規(guī)律時(shí),在低加載速率時(shí)更為適用。

    表3 煤樣滲透率與軸向應(yīng)變擬合關(guān)系Table 3 Fitting relationship between permeability and axial strain of coal samples

    3 結(jié) 論

    1)煤巖破壞時(shí)脆性特征較為明顯,體應(yīng)變均表現(xiàn)為先體積壓縮,在破壞后逐漸向體積膨脹的趨勢(shì)進(jìn)行演化,煤巖破壞后表現(xiàn)為體積膨脹。

    2)采用體積擴(kuò)容應(yīng)力、峰值應(yīng)力、彈性模量和變形模量作為原煤的力學(xué)指標(biāo),發(fā)現(xiàn)實(shí)驗(yàn)所用原煤與典型的脆性巖石的規(guī)律相同,原煤作為非線性彈性材料體,4種力學(xué)指標(biāo)均隨著軸向加載速率的增大而增大。

    3)加載過程煤樣能量耗散根據(jù)應(yīng)力-應(yīng)變曲線可分為峰前階段和峰后階段,峰前階段絕大部分吸收的能量轉(zhuǎn)化為可釋放彈性應(yīng)變能,耗散應(yīng)變能增加的速率較緩,峰后階段彈性應(yīng)變能急劇下降,大量釋放并轉(zhuǎn)化為耗散應(yīng)變能。同時(shí)應(yīng)力峰值處的總能量隨軸向加載速率的增大而增大。

    4)在煤樣靜水壓力之后的加載階段,滲透率-應(yīng)變曲線總體呈現(xiàn)“V”字形的變化特征。在全應(yīng)力-應(yīng)變過程中,煤巖滲透率與軸向應(yīng)變之間滿足二次多項(xiàng)式函數(shù)關(guān)系,且該函數(shù)關(guān)系在軸向加載速率較小時(shí)更為適用。

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