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    一種擾流元件對(duì)換熱器傳熱性能影響探究

    2021-07-12 03:26:04李浩天廉立超
    低溫與特氣 2021年3期
    關(guān)鍵詞:擾流雷諾數(shù)熱效率

    李浩天,廉立超

    (中昊光明化工研究設(shè)計(jì)院有限公司,遼寧 大連 116031)

    1 前 言

    能源不僅是國(guó)民進(jìn)步的動(dòng)力,也是使生產(chǎn)力和生活水平提高的重要經(jīng)濟(jì)基礎(chǔ)[1]。我國(guó)雖然是世界上重要的能源儲(chǔ)備大國(guó)之一,但是人均能源儲(chǔ)備量目前仍很難達(dá)到世界平均標(biāo)準(zhǔn)的一半,所以當(dāng)前社會(huì)越來(lái)越重視能源的節(jié)約。換熱器廣泛地應(yīng)用在空分裝置、石油行業(yè)煉化、制冷工程等領(lǐng)域,是化工行業(yè)最為重要的工藝設(shè)備[2];提高強(qiáng)化傳熱能大幅度節(jié)約能源,強(qiáng)化傳熱分為主動(dòng)強(qiáng)化傳熱和被動(dòng)強(qiáng)化傳熱[3]。主動(dòng)強(qiáng)化傳熱需要借助外界裝置,施加電場(chǎng)、磁場(chǎng)或者攪拌等方式,存在應(yīng)用過(guò)程復(fù)雜等缺點(diǎn),因此被動(dòng)強(qiáng)化傳熱成為了重要的研究方向[4]。被動(dòng)強(qiáng)化傳熱是可以通過(guò)改變換熱器外部結(jié)構(gòu),改變流體在流場(chǎng)中的流動(dòng)方式,使流體在流場(chǎng)中反復(fù)擾流增大換熱面積,從而增加換熱器的換熱量[5]。本文分析對(duì)比了管內(nèi)擾流元件中心直徑的變化對(duì)傳熱效率的影響。在符合工況的條件下,不僅能大幅度提高換熱器的傳熱效率,還具備安裝簡(jiǎn)單,除垢方便等優(yōu)點(diǎn),在空分裝置、石油化工等領(lǐng)域有著光明前景。隨著時(shí)間的推移,以及換熱器的強(qiáng)化換熱機(jī)理,材料學(xué)的逐步完善,換熱器已經(jīng)可以適用于各種各樣的工況[6]。科爾伯恩、加德納、穆勒、多諾休和貝爾等人,以及美國(guó)的特拉華州大學(xué)都對(duì)換熱器整體的設(shè)計(jì)和流體熱力學(xué)有著巨大的貢獻(xiàn)[7]。

    2 物理模型建立

    2.1 換熱量計(jì)算

    1.雷諾數(shù)

    (1)

    式中,ν為流體平均速度,m/s;μ為流體運(yùn)動(dòng)時(shí)的粘度,m2/s;dc為流場(chǎng)特征長(zhǎng)度,m。

    2.平均努塞爾數(shù)

    (2)

    式中,h為流體對(duì)流傳熱系數(shù),W/(m2·K);λ為流體導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K)。

    3.換熱因子

    (3)

    式中,Nu為努塞爾系數(shù);Re為雷諾數(shù);Pr為普朗特常數(shù)。

    4.摩擦因子

    (4)

    式中,Δp為壓力差,Pa。

    5.換熱量

    Q=C×m×ΔT

    (5)

    m=ρ×V×A

    (6)

    Φ=K×A×ΔT

    (7)

    式中:Φ為熱流量,W;K為總導(dǎo)熱系數(shù),W/(m2·K);A為傳熱面積,m2;Δt為熱流體與冷流體之間溫度差,K;C為比熱容;m為質(zhì)量,kg;T為溫度,K。

    2.2 物理模型

    本文在建立換熱器模型時(shí),按照流體的流動(dòng)及傳熱的基本方程及湍流模型選擇的標(biāo)準(zhǔn)k-ε方程[8]。但由于換熱器模型較大而且內(nèi)部構(gòu)造比較復(fù)雜,因此在保證精確度的前提下,對(duì)計(jì)算模型進(jìn)行簡(jiǎn)化:

    1.殼程中流體的流動(dòng)與傳熱過(guò)程是穩(wěn)定且均勻的;

    2.折流板和換熱管管束外壁的縫隙忽略不計(jì);

    3.換熱器外壁絕熱,不與外界存在能量交換。

    具體邊界條件:1.速度入口,壓力出口,出口表壓力為0;2.冷流體為25℃水,熱流體為125℃煤油,均為牛頓不可壓縮流體;3.換熱管外壁結(jié)構(gòu)為鋁,恒溫;4.殼體材料為鋁,絕熱壁面。

    表1 換熱器幾何參數(shù)表

    D=3 mm D=4 mm

    D=5 mm D=6 mm

    3 管內(nèi)擾流元件中心直徑對(duì)傳熱效率的影響

    3.1 換熱量對(duì)比

    表2 溫度與換熱量

    (a)冷流出口溫度

    (b)熱流出口溫度

    3.2 中心直徑對(duì)溫度場(chǎng)的影響

    圖3為換熱管在x=0.5位置中心截面的溫度云圖。由圖可知,管內(nèi)擾流元件靠近殼程位置的溫度變化較為明顯。但是管內(nèi)擾流元件中心位置的溫度和入口處相比,變化不大,換熱效果差。

    D=3 mm D=4 mm

    D=5 mm D=6 mm

    3.3 中心直徑對(duì)壓力降的影響

    通過(guò)圖4可以看出冷流壓降變化范圍相差不大,且壓降數(shù)值偏低,在3870~4000 Pa波動(dòng),中心直徑由3 mm增加至4 mm時(shí),冷流壓降有效范圍內(nèi)升高,由4 mm增加至5 mm時(shí),冷流壓降降低幅度較大,且中心直徑為5 mm時(shí),冷流壓降小于中心直徑為3 mm時(shí)冷流壓降。中心直徑為6 mm時(shí)冷流壓降和5 mm時(shí)基本保持不變。中心直徑對(duì)熱流壓降數(shù)值影響較大,且熱流壓降整體隨著管內(nèi)擾流元件中心直徑的增大而減小,管內(nèi)擾流元件中心直徑在4 mm至5 mm變化時(shí),熱流壓降減小幅度最大,這是由于隨著管內(nèi)擾流元件中心直徑的增大,管內(nèi)熱流體流動(dòng)受到擾流元件干擾降低,遇到的阻力減小,壓力的損失也就減小。圖4明顯看出管內(nèi)擾流元件中心直徑在5 mm以上時(shí),熱流降壓明顯低于直徑在5 mm之下。中心直徑在5 mm時(shí),壓力變化最均勻。

    表3 冷熱流壓降變化

    圖4 壓降性能曲線(xiàn)

    3.4 換熱效率對(duì)比

    由圖5~7可得出擾流元件中心直徑在5 mm時(shí),當(dāng)雷諾數(shù)在696.9~2090.7變化時(shí)下降的速度最快,當(dāng)雷諾數(shù)大于2090.7時(shí),換熱效率受雷諾數(shù)影響較小。擾流元件中心直徑在3 mm時(shí),雷諾數(shù)在696.9~2787.6變化時(shí),下降幅度最大,大于2787.6時(shí),趨于平緩。擾流元件中心直徑在6 mm時(shí),在相同雷諾數(shù)下,換熱效率最低。因此,在相同雷諾數(shù)下,管內(nèi)擾流元件中心直徑在4 mm時(shí)換熱效率最高。

    表4 管內(nèi)擾流元件中心直徑對(duì)換熱因子的影響

    圖5 管內(nèi)擾流元件中心直徑對(duì)換熱因子的影響

    表5 管內(nèi)擾流元件中心直徑對(duì)摩擦因子的影響

    圖6 管內(nèi)擾流元件中心直徑對(duì)摩擦因子的影響

    表6 管內(nèi)擾流元件中心直徑對(duì)換熱效率的影響

    圖7 管內(nèi)擾流元件中心直徑對(duì)換熱效率的影響

    4 結(jié) 語(yǔ)

    換熱管內(nèi)擾流元件中心直徑為4 mm時(shí)換熱量最高,為413.97 kW;中心直徑為6 mm時(shí)換熱量最低,為289.68 kW;換熱量可提高4.24%~42.80%。中心直徑為3 mm時(shí)熱流壓降最高,為35 752.2 Pa;中心直徑為6 mm時(shí)熱流壓降最低,為18 443.4Pa;壓降最高可降低93.85%,且換熱器熱流壓降隨著管內(nèi)擾流元件中心直徑的增大而減少;中心直徑為4 mm時(shí)換熱器換熱效率最高,5 mm次之,中心直徑為6 mm時(shí)換熱效率最低。

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