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    淺談大型城市鋼構(gòu)橋梁墊石裂縫成因分析及處理

    2021-07-09 12:19:30
    貴州科學(xué) 2021年3期
    關(guān)鍵詞:墊石支座攤鋪

    楊 波

    (中鐵五局集團建筑工程有限責(zé)任公司,貴州 貴陽 550001)

    0 引言

    墊石是設(shè)置于橋臺、墩頂部與支座連接部分[1],直接承受橋梁橋跨結(jié)構(gòu)上部荷載作用,并將荷載向下傳遞至墩頂,通過橋墩向下傳遞至橋梁樁基。墊石具有體積小、受力大、應(yīng)力集中、抗壓強度高,是橋梁工程中主要的承重結(jié)構(gòu)。目前來說,大型鋼結(jié)構(gòu)橋梁施工技術(shù)在國內(nèi)已經(jīng)取得部分成效,但鋼結(jié)構(gòu)橋梁在既有軌道交通站臺頂板上施工,在貴陽本土還是首次。隨著西部大開發(fā)建設(shè)的扎實穩(wěn)步推進,多元化多層次立體交通在貴陽逐步呈現(xiàn),在貴州特有的喀斯特地貌下進行軌道交通與市政道路建設(shè)的情況會越來越多,施工既是在軌道交通區(qū)間隧道邊緣,又是在軌道站臺頂板正上方,整個橋身直接放置在站臺頂板,這在整個貴州地區(qū)也是首次,在整個西南地區(qū)也是屈指可數(shù)。橋梁本身的質(zhì)量安全意義重大,容不得半點疏忽。本文以本市XX橋為例,以橋梁后期出現(xiàn)的墊石裂縫進行分析、總結(jié),對預(yù)防墊石裂縫和處理提出自己的一些看法。

    1 質(zhì)量缺陷事故概述

    貴陽市XX鋼構(gòu)橋為一聯(lián)七跨連續(xù)鋼箱梁結(jié)構(gòu),全橋1#、8#橋臺采用混凝土墊石,其余橋墩墊石均為鋼墊石,全橋左側(cè)支座為雙向JPZ400盆式橡膠支座,右側(cè)除2號墩為固定支座外,其余均是沿道路中心線方向的單向活動支座。

    2018年11月初橋梁全部吊裝完成,11月6日臨時支架卸載完成,經(jīng)現(xiàn)場檢查,橋梁各部件均處于良好狀態(tài),11月22日開始進入橋面鋪裝,11月24日橋面鋪裝完成,11月26日我司巡查人員發(fā)現(xiàn),1#、8#橋臺右側(cè)墊石局部裂縫,裂縫寬度1.8~2 cm,2號橋墩鋼墊石出現(xiàn)輕微裂縫。

    圖1 橋臺墊石裂縫Fig.1 Cracks in abutment pad stone

    2 質(zhì)量缺陷事故原因的分析

    事件發(fā)生后,項目部立即成立缺陷事故研討小組,逐個排除分析各工序施工時產(chǎn)生裂縫的可能,從而確定本次裂縫產(chǎn)生的主要原因。

    2.1 強度不足

    我們首先考慮是否混凝土強度不滿足設(shè)計要求,本工程墊石混凝土強度為C50,混凝土澆筑時間2018年9月28日,到全橋卸架時間2018年11月16日,混凝土齡期已超過28天,混凝土強度已趨于穩(wěn)定,經(jīng)查實,混凝土28天強度報告值為56 MPa,并經(jīng)現(xiàn)場回彈,回彈強度顯示在51~55 MPa之間,滿足設(shè)計要求。由此排除混凝土強度不夠造成的裂縫假設(shè)。

    2.2 不對稱落架

    緊接著,我們分析第二種可能產(chǎn)生裂縫的原因,橋梁支架不對稱卸載造成的影響。橋梁支架卸載過程中按照方案要求,兩側(cè)支架必須同時卸載,但是實際施工時要想達到同時對稱卸載應(yīng)該是很難辦到的。我們按照先后落架左右側(cè)相差20 cm(支撐柱)高差分析支座墊石受力情況,全橋?qū)挾?6.3 m,支座半徑直徑為44.5 cm。在不對稱卸載情況下,支座墊石主要承受豎向荷載,水平荷載忽略不計。在支座范圍內(nèi)高差通過對比h=445*0.2/20=4.45 mm,小于設(shè)計考慮的豎向位移允許變形值1.5 cm。也就是說在人為控制條件下,臨時支架卸載過程中產(chǎn)生的20 cm高差發(fā)生的豎向變形4.45 mm,在支座本身允許的豎向位移量1.5 cm之內(nèi)。由此我們基本認(rèn)為,不對稱支架卸載時產(chǎn)生的豎向集中應(yīng)力已被支座全部吸收,并不會對墊石結(jié)構(gòu)產(chǎn)生任何影響。

    2.3 單邊受壓

    瀝青攤鋪分幅攤鋪,不對稱受載導(dǎo)致墊石結(jié)構(gòu)局部受載過大造成結(jié)構(gòu)裂縫,排除混凝土強度和偏心受載造成的影響后,我們梳理了一遍,發(fā)現(xiàn)裂縫產(chǎn)生的時間剛好就是瀝青攤鋪完成的時間。我們首先想到的是瀝青攤鋪作業(yè)時,瀝青分幅攤鋪,多臺瀝青運輸車輛集中停放在半幅橋面上,單側(cè)偏載受壓,這與設(shè)計考慮的行車荷載滿載受力分析不太一樣。本工程為市區(qū)道路,只允許小型車輛通行,行車荷載取值較低,而施工期間施工荷載遠(yuǎn)大于設(shè)計考慮的行車荷載。分析過程如下:

    圖2 單跨橋面受力示意圖Fig.2 Stress diagram of single span bridge

    橋梁橋跨上部鋼構(gòu)總重3200噸,單幅橋面寬度10 m,邊跨長度為27 m(主要分析1#和8#臺墊石受力情況),瀝青攤鋪時分左右幅攤鋪施工,瀝青料等候車輛基本上10 m一輛,瀝青車輛滿載時重100噸(邊跨上停放車輛至多三輛),攤鋪機自重26噸,雙光輪壓路機自重20噸,輪胎式壓路機自重20噸。假設(shè)施工時全部機械設(shè)備均在邊跨集中,邊跨鋼構(gòu)自重為27*3200/227=380.62噸,則邊跨主要施工荷載為380.62+20+20+26+100*3=746.64噸。假設(shè)邊跨為簡支結(jié)構(gòu),單跨受力主要由4個支座同時受力,則每個支座受載186.655噸,小于支座的最大抗壓重量400噸,而墊石混凝土強度為50 MPa,墊石上表面積為0.9*0.9=0.81m2,由此計算出墊石的最大抗壓重量值為100*50*0.81=4050噸,遠(yuǎn)大于橋梁實際受載重量值。由此得出分幅瀝青攤鋪,橋梁偏載受壓不是產(chǎn)生裂縫的最終原因。

    2.4 溫度應(yīng)力

    通過對偏載受力分析,排除偏載受壓產(chǎn)生的缺陷破壞后,我們再一次去現(xiàn)場對墊石進一步詳細(xì)勘查??辈彀l(fā)現(xiàn)墊石發(fā)生的裂縫方向均為沿道路前進方向,裂縫發(fā)生在預(yù)埋鋼板兩側(cè),裂縫從上至下逐漸減小。由此我們推測,裂縫發(fā)生的主要原因是結(jié)構(gòu)本身發(fā)生剪切破壞,墊石在橫橋向受到水平力的影響,致使墊石發(fā)生橫橋向的剪切破壞,而主要產(chǎn)生橫向水平推力的主要為溫度應(yīng)力,即瀝青分幅攤鋪時溫度過高,瀝青攤鋪開始至瀝青自然冷卻到常溫狀態(tài),溫差高達170 ℃,由于鋼橋面板較大的熱傳導(dǎo)系數(shù)及各向異性效應(yīng),使其在高溫狀態(tài)下發(fā)生局部溫度變形。

    橋梁設(shè)計中考慮溫度應(yīng)力時溫差取值為±20 ℃,并沒有考慮在瀝青攤鋪時的極端溫差。同時,橋梁左側(cè)為雙向活動支座,右側(cè)為順橋向單向活動支座,在溫度應(yīng)力的作用下,鋼構(gòu)本身對支座和墊石產(chǎn)生水平推力,左側(cè)支座在橫橋向允許發(fā)生水平位移量15 cm,而右側(cè)支座在橫橋向無法發(fā)生位移。在溫度應(yīng)力作用下,水平推力全部傳遞至墊石混凝土,以致發(fā)生墊石結(jié)構(gòu)的破壞。經(jīng)過多重分析,逐步排查,最終確定了裂縫發(fā)生的最根本原因,將分析結(jié)論反饋設(shè)計及建設(shè)單位,并由建設(shè)單位召開專家論證會,一致認(rèn)可分析結(jié)果。根據(jù)現(xiàn)場實際裂縫寬度2 cm,這與設(shè)計單位核算的在170 ℃溫差作用下會產(chǎn)生1.8 cm的裂縫的結(jié)論基本一致。

    3 缺陷處理方案

    經(jīng)過種種成因分析,明確缺陷事故發(fā)生的主要原因是瀝青攤鋪時瀝青分幅攤鋪,極端溫差下溫度應(yīng)力過大,致使發(fā)生墊石結(jié)構(gòu)破壞,設(shè)計要求對破壞的墊石混凝土予以全部鑿除,同時加大墊石尺寸,在墊石外側(cè)植筋補強,澆筑C60細(xì)石混凝土,混凝土外側(cè)滿包2 cm鋼板形成一道加勁箍,確保墊石的質(zhì)量得到保證??紤]到極端溫差在后期均不會出現(xiàn),同時為了確保2018年12月30日的通車目標(biāo),經(jīng)與參建各方對接,采用千斤頂頂起箱梁,人工鑿除預(yù)埋鋼板邊緣外混凝土,查明支座下方和核心區(qū)域混凝土是否破壞。再確定采用重新施工還是采取加固的處理方案。后期鑿除后發(fā)現(xiàn),核心區(qū)域混凝土并未破壞。

    3.1 施工方法

    為確保墊石修復(fù)過程中橋梁的安全穩(wěn)定,采用千斤頂支撐住墊石兩側(cè),橋墩臺兩側(cè)支座均要頂起到千斤頂全部受力,但不使鋼橋發(fā)生豎向提升為止,鑿除已破損墊石混凝土,對被破壞的支座墊石進行專用支座修補灌漿料填實,利用灌漿料自流平、無收縮、凝結(jié)快、不泌水、耐久性高等特點[2],確保墊石處理質(zhì)量。同時按設(shè)計加大墊石尺寸為1.05*1.05 m,增加尺寸部分鋼筋與臺帽鋼筋連接成整體骨架體系,墊石外側(cè)增加鋼抱箍一道,抱箍環(huán)形封閉并與頂板預(yù)埋支座鋼板焊接成整體封閉狀態(tài),即新的墊石為一箱體結(jié)構(gòu)。同時,根據(jù)設(shè)計要求,混凝土強度加強至C60,但是,考慮到時間緊迫,墊石處理的時間僅1周,從澆筑混凝土到通車時間僅有4天,經(jīng)與業(yè)主、設(shè)計、監(jiān)理單位對接,經(jīng)設(shè)計單位認(rèn)可,擬采用專用支座修補灌漿料予以替代,經(jīng)廠家資料顯示,其強度3天能達到70 MPa。

    3.2 橋臺墊石施工工藝流程

    千斤頂選型—試頂—頂升—加設(shè)臨時—墊石剔除—臺帽混凝土剔除—鋼筋焊接、綁扎—模板安裝—預(yù)埋鋼板就位—鋼套箱側(cè)向安裝—澆筑專用支座灌漿料—加溫養(yǎng)護—卸載—鋼套箱上部鋼板焊接—場地清理。

    3.3 千斤頂?shù)倪x型

    由于無具體的支座受力分析數(shù)據(jù),擬根據(jù)支座型號反推支座反力,根據(jù)設(shè)計圖紙要求,橋臺支座型號為JPZ(Ⅱ)4,即支座最大承擔(dān)豎向力為4000 kN(合400噸),以此數(shù)據(jù)為參考選取千斤頂,受力偏保守,能保證施工的安全穩(wěn)定。

    根據(jù)分析,擬每個墊石采用2臺千斤頂左右對稱頂進,千斤頂高度35~50 cm,行程15~30 cm,千斤頂推力至少200噸,同時,為防止施工過程中千斤頂長期受載失效的意外事件發(fā)生,擬采用千斤頂支撐起鋼橋后加設(shè)φ426×8 mm的鋼管作為臨時支撐體系,臨時支撐鋼管上下各加設(shè)一塊鋼板以增加接觸面,千斤頂布置詳見圖3。

    圖3 千斤頂布置示意圖Fig.3 Layout of the jack

    3.4 頂升墊石的處理方法

    為確保千斤頂頂升時梁體混凝土不受破壞,增大千斤頂對梁底和橋臺混凝土的接觸面積,使混凝土局部受壓強度小于混凝土強度值,擬在千斤頂上下端各放置一塊50*50*1 cm的鋼板一塊,保證千斤頂受力后構(gòu)件局部承壓滿足要求。

    1)受力分析

    假設(shè):單個千斤頂受力為2000 kN,鋼板接觸面積為0.5*0.5=0.25 m2,所以,鋼板的局部承壓壓強為2000000/0.25/1000000=8 MPa。

    承臺混凝土強度為C40,根據(jù)規(guī)范取值,其軸心抗壓強度的值是19.1 N/mm2,遠(yuǎn)大于鋼板的承壓力。同時上部為鋼箱梁,其抗剪強度根據(jù)經(jīng)驗取值為屈服強度的0.6倍,即為0.6*420=252 MPa,遠(yuǎn)大于自身承載的8 MPa,結(jié)構(gòu)安全。

    2)試頂

    所有準(zhǔn)備工作完成后(如檢查墊塊、千斤頂安裝、承力基礎(chǔ)狀況、材料設(shè)備準(zhǔn)備齊全等),千斤頂同時開動,按頂升行程進行試頂,試頂高度以高出鋼箱梁底板1 cm為準(zhǔn),分別記錄每個千斤頂?shù)男谐?。頂升過程中嚴(yán)密監(jiān)測鋼橋的變化和是否有異響等,并持載5 min以上后卸載。卸載后認(rèn)真檢查千斤頂?shù)挠蛪?、油管、墊石的安全狀態(tài),臺帽混凝土的完好性,鋼板是否產(chǎn)生變形位移等,如存在,應(yīng)立即查明原因。卸載后會同參建幾方組織會議討論溝通,確定下一步處理方案。

    3)頂升

    試頂完成并檢測各結(jié)構(gòu)、數(shù)據(jù)均處于安全穩(wěn)定狀態(tài)后,安排專人統(tǒng)一指揮,千斤頂緩緩?fù)巾斏?,頂升行程分級控制,每?~3 mm,分級頂升直至箱梁結(jié)構(gòu)底板以上1 cm,持續(xù)頂升至試頂記錄行程剛好使千斤頂受力的狀態(tài),鎖定千斤頂,放入調(diào)節(jié)鋼管,防止千斤頂無故失效,雙重保險。

    4)注意事項

    a)頂升關(guān)系到結(jié)構(gòu)的安全,各方面均應(yīng)密切配合。

    b)整體頂升過程中要做好過程記錄。

    c)頂升過程中,加強巡視工作,制定專人分點分部位嚴(yán)密觀測橋梁結(jié)構(gòu)狀態(tài),監(jiān)聽橋梁是否出現(xiàn)異響等,若有異常,立即停止,并采取處理措施。

    d)頂升期間全橋封鎖,未經(jīng)允許嚴(yán)禁進入施工區(qū)域。

    3.5 鋼筋安裝

    剔除破損處墊石混凝土,保留墊石鋼筋,剔除臺帽混凝土至外露臺帽上層鋼筋網(wǎng)片,將增加的部分的墊石鋼筋與臺帽鋼筋焊接成整體。

    1)下料

    根據(jù)圖紙設(shè)計要求,鋼筋工長應(yīng)熟悉圖紙進行鋼筋抽樣,抽樣完畢后,方可交付鋼筋工下料。

    在鋼筋下料過程中,應(yīng)嚴(yán)把質(zhì)量關(guān)。而且質(zhì)檢員應(yīng)不定期抽查后臺下料長度與鋼筋工長料單長度比較,誤差大于規(guī)范要求的應(yīng)重新制作。

    成品堆放應(yīng)標(biāo)明所用部位、長度、規(guī)格。

    2)鋼筋綁扎

    鋼筋安裝在封底砂漿達到一定強度后,用墨線在上面定出兩側(cè)邊線和鋼筋位置線,按設(shè)計圖紙要求開始綁扎基礎(chǔ)鋼筋。

    鋼筋焊接采用電弧焊的方式,鋼筋焊接前,搭接端部應(yīng)預(yù)先折向一側(cè),使兩結(jié)合鋼筋軸線一致,焊接時雙面焊焊縫長度不小于5d(Φ20鋼筋焊縫長度不小于100 mm),單面焊焊縫長度不小于10 d(Φ20鋼筋焊縫長度不小于200 mm),鋼筋的接頭交錯排列,相互錯開不小于35d(Φ20鋼筋焊縫長度不小于700 mm),且不宜位于構(gòu)件的最大彎矩處,焊接時采用502焊條,焊條應(yīng)妥善保管防止受潮。焊縫應(yīng)飽滿、平整、無氣泡,焊渣清理干凈,焊縫、焊接質(zhì)量嚴(yán)格按規(guī)范要求。

    在接頭長度區(qū)段(35d,且不小于500 mm)內(nèi),同一根鋼筋不能有兩個接頭,接頭的截面積不超過總截面積的50%,鋼筋成型前應(yīng)平直,無局部彎折,成型后,表面有油漬、漆皮、鱗銹的應(yīng)清除干凈。

    鋼筋綁扎時,應(yīng)校核鋼筋間距,以保證鋼筋的保護層符合要求。箍筋應(yīng)與受力鋼筋垂直,箍筋搭接處承受力與鋼筋方向相互錯開。

    鋼筋綁扎完畢后,應(yīng)在基礎(chǔ)底和鋼筋外側(cè)墊齊同標(biāo)號細(xì)石混凝土墊塊,墊塊不少于4個/m2,呈梅花型布置,以保證混凝土保護層厚度和不露筋。

    綁扎鋼筋時應(yīng)滿綁,不得缺扣或漏綁。

    3)質(zhì)量要求

    高度重視半成品加工質(zhì)量,下料前先調(diào)直鋼筋。下料尺寸經(jīng)施工技術(shù)人員嚴(yán)格審查后執(zhí)行。鋼筋制作一律在工地加工場內(nèi)使用機械加工彎制成半成品使用。保證彎曲角度和平直部分長度。加工好后按照規(guī)格品種分類堆放整齊,方便后期安裝。

    4)鋼筋安裝實測項目(表1)

    表1 鋼筋安裝實測項目Tab.1 Items to be measured in steel bar installation

    3.6 混凝土澆筑

    墊石采用專用灌漿料[3]。根據(jù)廠家出廠證明文件,灌漿料3天抗壓強度能達到70 MPa,經(jīng)廠家指導(dǎo),現(xiàn)場按照13%的比例用溫水進行拌和灌漿料,并在現(xiàn)場留置試塊8組,同條件養(yǎng)護。經(jīng)試塊抗壓試驗報告,1#臺和8#臺墊石3天抗壓強度分別為65.7 MPa和67.9 MPa,均滿足設(shè)計要求。

    3.7 養(yǎng)護

    考慮到施工期間為冬季,氣溫僅1~3 ℃,為加快混凝土的強度提升,現(xiàn)場采用加熱法進行升溫養(yǎng)護,灌漿料澆筑至初凝后,灑水覆蓋薄膜[4],每個墊石覆蓋8床電熱套,覆蓋8床棉被,并在棉被外側(cè)再滿包塑料彩條布覆蓋保溫,墊石周邊安裝碘鎢燈各2個,并適時監(jiān)控墊石周邊溫度,保證氣溫維持在18~22 ℃之間。

    圖4 橋臺墊石覆蓋保溫養(yǎng)護Fig.4 Heat preservation maintenance of abutment pad stone

    4 結(jié)論與建議

    通過對墊石裂縫缺陷的成因分析,我們得出,鋼構(gòu)橋梁在施工過程中應(yīng)注意溫度應(yīng)力對結(jié)構(gòu)本身的影響,而設(shè)計方案中一般不會考慮瀝青攤鋪時極端溫差造成的影響,一般考慮的只有日常氣溫溫差。再者,通過本次缺陷分析,造成墊石結(jié)構(gòu)裂縫的原因有很多,臨時支架卸載的偏心荷載效應(yīng)、橋面單側(cè)偏心受載影響、瀝青極端溫差造成的溫度應(yīng)力影響,其實我們通過對裂縫本身的發(fā)生方向可以得出,不管是臨時支架卸載,還是橋面偏心受壓,產(chǎn)生的均是豎向應(yīng)力,如果豎向應(yīng)力發(fā)生結(jié)構(gòu)破壞,結(jié)構(gòu)本身應(yīng)該會呈現(xiàn)多向不規(guī)則裂縫或者碎裂,而本次缺陷事故中發(fā)生的是單向裂縫,因此推斷出主要受水平推力影響。而破壞部分僅在預(yù)埋鋼板外邊緣,主要原因是鋼板下方混凝土內(nèi)部有較為密集的鋼筋網(wǎng)片約束,鋼板外緣為素混凝土結(jié)構(gòu),鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有較強的抗剪強度指標(biāo),而素混凝土的抗剪強度卻極低,無法釋放極端溫度應(yīng)力下產(chǎn)生的變形,以致結(jié)構(gòu)破壞。同時,我們反思,瀝青攤鋪時應(yīng)左右側(cè)對稱攤鋪,使鋼構(gòu)本身均勻受載,左右側(cè)在溫度應(yīng)力下均布受載,特別是在橋梁曲線段上的瀝青攤鋪作業(yè)。同時,設(shè)計階段應(yīng)考慮到施工過程中各工況對橋梁結(jié)構(gòu)的影響,如單邊不對稱滿載甚至超載的情況下的受力分析,要考慮熱拌瀝青攤鋪時對結(jié)構(gòu)本身的影響,包括主要集中受力點(如支座墊石)和結(jié)構(gòu)薄弱環(huán)節(jié)(如鋼箱梁邊梁處、跨中變截面處、跨中最大彎矩處等)。

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