蔡延年,張文春,石巍,王鐵鈞,王大鵬
(中車大連機車車輛有限公司 遼寧省軌道交通車輛設(shè)計制造專業(yè)技術(shù)創(chuàng)新中心,遼寧 大連 116026)
自20世紀60年代提出以來,統(tǒng)計能量分析法(Statistic energy analysis,SEA)已經(jīng)廣泛應(yīng)用于軌道交通,航空航天,汽車,船舶等行業(yè)的聲振響應(yīng)預(yù)測與控制問題。這一方法的本質(zhì)是從能量角度出發(fā),分析和研究振動與聲的統(tǒng)計處理方法。所以,“統(tǒng)計”具有特定含義,是指把研究對象劃分成不同的子系統(tǒng)后,假定每個子系統(tǒng)的模態(tài)參數(shù)的統(tǒng)計分布為已知的統(tǒng)計總體,該統(tǒng)計總體有一系列名義上的同類子系統(tǒng)組合而成。同類子系統(tǒng)的模態(tài)參數(shù)上的差異在給定的頻率范圍內(nèi)具有隨機分布的特性。任意子系統(tǒng)均可視為統(tǒng)計總體的一個樣本。由于子系統(tǒng)具備統(tǒng)計特性,子系統(tǒng)的模態(tài)參數(shù)也是隨機變量,那么統(tǒng)計總體在給定輸入激勵下的響應(yīng)也是隨機變量。作為隨機變量,有必要對響應(yīng)結(jié)果進行統(tǒng)計平均值及其方差方面的統(tǒng)計性分析。
Lyon首次研究了SEA模型的統(tǒng)計方差問題[1],以結(jié)構(gòu)和房間等簡單模型為研究對象,給出了其輸入功率和響應(yīng)的方差。Langley等[2-7]針對統(tǒng)計能量分析原理涉及的統(tǒng)計估計問題進行了一系列分析,在理論計算,數(shù)值分析及試驗驗證方面均有所建樹,極大地促進了這一細分研究方向的發(fā)展。國內(nèi)方面,廖慶斌等[8-10]分析了統(tǒng)計能量分析中響應(yīng)統(tǒng)計估計的研究進展,隨機結(jié)構(gòu)及復(fù)雜耦合動力系統(tǒng)的振動響應(yīng)統(tǒng)計特性問題。
本文基于統(tǒng)計能量分析原理,分析集中力作用下L型耦合板的振動響應(yīng),計算擾動輸入情況下響應(yīng)速度的平均值及95%置信區(qū)間的分布情況,討論模態(tài)重疊因子,平均帶寬寬度對統(tǒng)計方差的影響。
在滿足統(tǒng)計能量分析法的基本假設(shè)條件下[11],依據(jù)能量守恒原理建立不同子系統(tǒng)間的功率流平衡方程:
式中:ω為圓頻率,ηj為子系統(tǒng)j的內(nèi)損耗因子,Ej為子系統(tǒng)j的能量,ηjk為子系統(tǒng)j及k間的耦合損耗因子,nj和nk分別為子系統(tǒng)j及k的模態(tài)密度,Pj為子系統(tǒng)j的輸入功率。
以矩陣形式擴展表示式(1),有:
式中:P為每個子系統(tǒng)輸入功率向量為子系統(tǒng)總體平均模態(tài)能量=Ej/nj,N階矩陣C為
當矩陣C和向量P具備隨機特性且存在擾動情況下,式(2)改寫為
式中:C0為矩陣C的確定性分量,Pran為擾動分量;Pin為輸入功率的確定性分量,Pran同樣為擾動分量。
假設(shè)系統(tǒng)中存在的隨機擾動很小,可以忽略擾動分量的二次項,對式(5)求逆,僅保留一階攝動項:
假定擾動分量相互獨立,進一步推導(dǎo)系統(tǒng)能量的方差表達式:
式中,αk為子系統(tǒng)k外部輸入功率方差及模態(tài)響應(yīng)統(tǒng)計特性的參數(shù),不同激勵形式及模態(tài)振型統(tǒng)計特性下的計算方法均不相同[10];αks為耦合系數(shù);m′k為由子系統(tǒng)k的凈等效損耗因子η′k(包含內(nèi)損耗因子及耦合損耗因子)引起的半功率帶寬模態(tài)重疊因子,其表達式為m′k=ωη′knk;B′k為與頻率平均帶寬Δ相關(guān)的帶寬參數(shù),其表達式為函數(shù)r2表示子系統(tǒng)響應(yīng)的相對方差,由Langley基于高斯正交統(tǒng)計假設(shè)[3]給出,單一子系統(tǒng)在簡諧激勵作用下能量的相對方差r2的表達式:
式中:α為載荷類型參數(shù),m為模態(tài)重疊因子,B為帶寬參數(shù)。
L型耦合板結(jié)構(gòu)在各個行業(yè)應(yīng)用廣泛,在軌道交通行業(yè)中主要是組成車體結(jié)構(gòu)的重要構(gòu)件,L型板耦合結(jié)構(gòu)常見于邊角位置。以圖1所示的L型耦合板模型為研究對象,該耦合板模型由長板和短板組成,兩板件間夾角為直角。長板尺寸為0.6 m×0.8 m,短板尺寸為0.6 m×0.4 m。板件材質(zhì)為鋼,厚度為3 mm,具體屬性如表1所示。長板中心位置受到集中力作用,在分析頻段63 Hz~8 000 Hz內(nèi)的幅值均為1 N。
圖1 L型耦合板模型示意圖
表1 L型耦合板模型基本參數(shù)
基于統(tǒng)計能量分析原理的聲振預(yù)示實質(zhì)是利用頻帶內(nèi)子系統(tǒng)的模態(tài)群振動能量計算不同子系統(tǒng)的平均振動能量,但實際應(yīng)用中任意子系統(tǒng)實際具備的能量無法精確地等于統(tǒng)計能量分析法計算得到的平均能量。所以,只有對聲振平均響應(yīng)能量進行方差分析,才能掌握子系統(tǒng)平均能量偏離其平均值的程度。僅在方差與平均值相比是相對較小時,其平均計算結(jié)果具備實際應(yīng)用價值,否則應(yīng)以置信區(qū)間形式。
長板和短板的振動速度響應(yīng)及其95 %置信區(qū)間情況分別如圖2及圖3所示。由圖2及圖3可以看出,頻率由低不斷升高,95 %置信區(qū)間范圍不斷縮小,振動速度響應(yīng)結(jié)果的方差逐漸趨于零,此時具有很大概率接近平均速度響應(yīng),振動速度可以使用單一的統(tǒng)計量估算結(jié)果表示。
圖2 長板振動速度響應(yīng)及其95%置信區(qū)間
圖3 短板振動速度響應(yīng)及其95%置信區(qū)間
圖4及圖5是長板和短板振動速度響應(yīng)的95%置信區(qū)間確定的偏差上下限與其平均值的比值情況,縱坐標以偏差百分數(shù)表示。在較低頻段,特別是63 Hz中心頻率處,長板的上、下限偏差百分數(shù)分別為20.4%及18.6%,短板的上、下限偏差百分數(shù)分別達到29.0%及25.4%,相對較大的偏差說明估算結(jié)果接近其平均值的概率很小,此時僅以振動速度平均值表示這一頻段的振動響應(yīng)的準確性難以保證,需要以置信區(qū)間的表示形式。
圖4 長板振動速度響應(yīng)相對偏差
圖5 短板振動速度響應(yīng)相對偏差
圖6為長板和短板的模態(tài)重疊因子計算結(jié)果,隨著頻率的升高,模態(tài)重疊因子不斷增加。由于長板面積為短板的2倍,同一頻段下的長板模態(tài)重疊因子為短板的2倍。以63 Hz為中心頻率的頻段下,長板的模態(tài)重疊因子為0.005 0,短板的模態(tài)重疊因子為0.002 5。過低的模態(tài)重疊因子條件下,子系統(tǒng)的模態(tài)數(shù)目不足,使得SEA的計算結(jié)果產(chǎn)生無法預(yù)知的波動和偏差,導(dǎo)致這一頻段的振動速度響應(yīng)上、下限偏差百分數(shù)過大。結(jié)合式(10)可知,隨頻率升高而減小的方差是由模態(tài)重疊因子的增加所引起。
圖6 長板及短板的模態(tài)重疊因子
不同帶寬寬度的平均方式對方差的影響如圖7及圖8所示。圖7和圖8分別為短板振動速度的功率譜密度(Power spectral density,PSD)的1/3倍頻程及1/1倍頻程結(jié)果。圖7和圖8的參考值為1(m/s2)/Hz,灰色區(qū)域表示95%置信區(qū)間的覆蓋區(qū)域,其面積代表PSD計算結(jié)果的方差大小。
圖7 1/3倍頻程短板PSD及其95%置信區(qū)間
由圖7和圖8可知,1/1倍頻程的灰色區(qū)域顯著小于1/3倍頻程結(jié)果。這一結(jié)果表明平均帶寬的寬度越寬,方差越小。擴展求解帶寬的寬度能夠明顯減小聲振平均響應(yīng)的方差,改善計算精度。
圖8 1/1倍頻程短板PSD及其95%置信區(qū)間
利用統(tǒng)計能量分析原理對L型耦合板進行了振動響應(yīng)統(tǒng)計方差分析,得到了耦合板結(jié)構(gòu)不同組件在集中力作用下的振動速度響應(yīng)平均值及其95%置信區(qū)間,研究結(jié)果指出:
(1)隨著頻率(模態(tài)重疊因子)的升高,振動響應(yīng)平均值的方差逐漸減小。
(2)由于較低頻段的模態(tài)重疊因子較低,應(yīng)使用振動響應(yīng)平均值及95%置信區(qū)間的形式給出其統(tǒng)計能量分析結(jié)果;進入較高頻段后,則可以使用單一的統(tǒng)計量結(jié)果表示振動響應(yīng)。
(3)求解平均帶寬的增加可以改善方差較大的不利結(jié)果,有助于提高聲振響應(yīng)計算精度。