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    某低強(qiáng)預(yù)應(yīng)力錨栓風(fēng)機(jī)樁基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)安全評(píng)估

    2021-06-09 01:33:04華潤(rùn)電力投資有限公司華東分公司建設(shè)部付振林
    電力設(shè)備管理 2021年5期
    關(guān)鍵詞:背風(fēng)主應(yīng)力云圖

    華潤(rùn)電力投資有限公司華東分公司建設(shè)部 付振林

    風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)與塔筒連接采用預(yù)應(yīng)力錨栓連接方式于21世紀(jì)初首次出現(xiàn)在美國(guó)、加拿大等國(guó)家,對(duì)傳統(tǒng)的基礎(chǔ)鋼環(huán)結(jié)構(gòu)連接形式進(jìn)行了變革式技術(shù)創(chuàng)新,是采用預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)度錨栓組合件和基礎(chǔ)混凝土一起澆筑的結(jié)構(gòu)形式,這種連接方式連接連續(xù),很好的解決了剛度突變的問(wèn)題,且此種方式施工方便,整體性好,預(yù)應(yīng)力的作用為基礎(chǔ)提供了較強(qiáng)的抗壓抗彎能力,即在外部荷載作用下,混凝土處于受壓狀態(tài),不會(huì)產(chǎn)生裂縫,耐久性大大提高。

    工程概況:風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)為鋼筋混凝土圓形擴(kuò)展基礎(chǔ),與上部塔筒采用預(yù)應(yīng)力螺栓連接。混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)等級(jí)為C40。根據(jù)《鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》(CECS 03-2007)檢測(cè),芯樣抗壓強(qiáng)度代表值為C30強(qiáng)度,基礎(chǔ)混凝土按照C30強(qiáng)度模擬。

    1 有限元模型

    1.1 現(xiàn)有強(qiáng)度有限元模型建立

    建立模型:為避免應(yīng)力集中的問(wèn)題,建立塔筒,將上錨板、灌漿料、基礎(chǔ)、鋼筋、下錨板、墊層、樁基按照實(shí)際尺寸進(jìn)行建模,錨栓組合件作為非主要研究對(duì)象,且只考慮預(yù)應(yīng)力作用對(duì)基礎(chǔ)產(chǎn)生的影響,故不對(duì)錨栓組合件進(jìn)行實(shí)際模擬,以均布荷載的形式加載到上、下錨板上。考慮到樁基礎(chǔ)埋深較大且樁身周?chē)嬖谕羵?cè)向約束作用,另外樁基不是本文研究重點(diǎn),故不考慮樁土作用。重力式基礎(chǔ)受力分析往往不考慮周?chē)馏w的側(cè)向作用,故只考慮覆土豎向力作用??紤]扭矩不到彎矩的3%,忽略扭矩對(duì)基礎(chǔ)的影響[1]。

    材料參數(shù):混凝土采用工程中常用的塑性損傷模型,該模型是一種以塑性為基礎(chǔ),具有連續(xù)性的損傷模型,其基本假定是各向同性的受壓和受拉導(dǎo)致了材料的損傷開(kāi)裂破壞。本構(gòu)關(guān)系按照GB50010-2010(2015版)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范附錄C進(jìn)行選取,其它的物理力學(xué)參數(shù)按照(GB50010)中的4.1節(jié)進(jìn)行選取?;炷恋乃苄該p傷參數(shù)為剪脹角38°、偏心率0.1、fb0/fc01.16、K0.6666667、粘聚系數(shù)1E-005。除基礎(chǔ)混凝土采用塑性損傷模型,其余結(jié)構(gòu)均按照理想線彈性體進(jìn)行計(jì)算,各材料密度(kg/m3)、楊氏模量(GPa)、泊松比分別為:混凝土2500,32.5/30.0/22.0,0.2;鋼筋/上、下錨板/塔筒7800,200.0,0.3;高強(qiáng)灌漿料2400,39.0,0.3;樁基2400,30.0,0.2。

    單元類(lèi)型及邊界條件:鋼筋模型采用T3D2桿單元(只能承載拉伸或壓縮荷載,可根據(jù)材料情況具體定義橫截面的面積);基礎(chǔ)、墊層、上錨板、下錨板、塔筒、灌漿料、樁基等均為實(shí)體C3D8R八節(jié)點(diǎn)三維縮減積分單元??紤]到網(wǎng)格與計(jì)算時(shí)間之間的矛盾,對(duì)基礎(chǔ)進(jìn)行細(xì)化網(wǎng)格,其余結(jié)構(gòu)不進(jìn)行細(xì)化,現(xiàn)有強(qiáng)度有限元模型單元總數(shù)大約為13.5萬(wàn)個(gè)。一般鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)默認(rèn)鋼筋與混凝土之間錨固情況良好,不會(huì)出現(xiàn)粘結(jié)滑移,所以鋼筋模型以嵌入形式嵌入混凝土模型之中,默認(rèn)二者的節(jié)點(diǎn)間緊密接觸[2]。塔筒與上錨板、上錨板與灌漿料、灌漿料與基礎(chǔ)、基礎(chǔ)與下錨板、基礎(chǔ)與墊層、樁基與基礎(chǔ)均采用綁定約束。樁基底面設(shè)置U2=0的豎向約束,樁基側(cè)面設(shè)置U1=U3=0的水平約束。

    荷載工況:根據(jù)NBT10311-2019陸上風(fēng)電場(chǎng)工程風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范的相關(guān)規(guī)定,按照荷載效應(yīng)基本組合并用極限狀態(tài)荷載對(duì)基礎(chǔ)的承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算,F(xiàn)xz、Mxz分項(xiàng)系數(shù)1.4,F(xiàn)y分項(xiàng)系數(shù)1.0,安全系數(shù)1.0下正常運(yùn)行及極限狀態(tài)Fxz(kN)、Fy(kN)、Mxz(kNm)分別為486/-4376/63438、870/-4070/93334。預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)值為655kN,共176根錨栓。

    1.2 現(xiàn)有強(qiáng)度有限元模擬結(jié)果

    本次模擬出于安全考慮,不考慮混凝土在三向受力條件下的應(yīng)力提高,默認(rèn)混凝土達(dá)到抗拉/抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,也即混凝土應(yīng)變達(dá)到峰值拉/壓應(yīng)變時(shí)認(rèn)為混凝土發(fā)生受拉/壓破壞,所以可根據(jù)主應(yīng)力圖或主應(yīng)變圖及損傷云圖來(lái)判斷混凝土的破壞情況。通過(guò)損傷云圖判斷混凝土損傷位置,通過(guò)主應(yīng)力云圖或主應(yīng)變?cè)茍D判斷混凝土破壞狀態(tài)。混凝土達(dá)到峰值抗拉/壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值后混凝土開(kāi)裂,此后混凝土應(yīng)力減小,應(yīng)變?cè)黾?,鋼筋?yīng)力承擔(dān)增加,當(dāng)鋼筋達(dá)到屈服應(yīng)力時(shí)構(gòu)件發(fā)生破壞。

    圖1 基礎(chǔ)最大主應(yīng)力/受拉損傷云圖(Z=0主風(fēng)向剖面圖)

    由最大主應(yīng)力云圖可知,基礎(chǔ)最大主應(yīng)力為1.996MPa,小于規(guī)范中C30抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值2.01MPa,部分混凝土未達(dá)到極限抗拉強(qiáng)度,迎風(fēng)側(cè)臺(tái)柱及擴(kuò)展部分混凝土和背風(fēng)側(cè)臺(tái)柱根部及擴(kuò)展部分底面存在應(yīng)力集中以及剛度退化現(xiàn)象。然后由基礎(chǔ)受拉塑性損傷云圖可知,損傷區(qū)域發(fā)生在迎風(fēng)側(cè)臺(tái)柱與擴(kuò)展部分交接處及向下延伸區(qū)域、背風(fēng)側(cè)臺(tái)柱與擴(kuò)展部分交接處及向上延伸區(qū)域,背風(fēng)側(cè)擴(kuò)展部分相應(yīng)底部位置以及背風(fēng)側(cè)臺(tái)柱上部相應(yīng)位置等,損傷因子最大值達(dá)到0.984。背風(fēng)側(cè)臺(tái)柱上部相應(yīng)位置及背風(fēng)側(cè)臺(tái)柱下部相應(yīng)位置因?yàn)楣酀{料與混凝土、下錨板與混凝土之間存在結(jié)構(gòu)變化,也會(huì)出現(xiàn)拉應(yīng)力集中以及損傷情況[3]。

    基礎(chǔ)最小主應(yīng)力云圖及基礎(chǔ)受壓損傷云圖如圖2,可知基礎(chǔ)最大壓應(yīng)力為33.47MPa,大于規(guī)范中C30抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值20.1MPa,混凝土達(dá)到極限抗壓強(qiáng)度,混凝土?xí)粔核椋筹L(fēng)側(cè)臺(tái)柱及向下延伸區(qū)域及迎風(fēng)側(cè)臺(tái)柱底部出現(xiàn)應(yīng)力集中及剛度退化現(xiàn)象。然后由基礎(chǔ)受壓塑性損傷云圖可知,損傷區(qū)域發(fā)生在背風(fēng)側(cè)臺(tái)柱及向下延伸區(qū)域、背風(fēng)側(cè)臺(tái)柱底部位置等,損傷因子最大值達(dá)到0.96。

    圖2 基礎(chǔ)最小主應(yīng)力/受壓損傷云圖(主風(fēng)向剖面圖)

    圖3 鋼筋綜合應(yīng)力云圖(右側(cè)為主風(fēng)向)

    根據(jù)鋼筋綜合應(yīng)力云圖可知,鋼筋最大應(yīng)力為286MPa,小于鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值360MPa,且在迎風(fēng)側(cè)臺(tái)柱與擴(kuò)展部分范圍內(nèi)、背風(fēng)側(cè)臺(tái)柱頂面、背風(fēng)側(cè)臺(tái)柱根部及擴(kuò)展部分底部等區(qū)域存在應(yīng)力集中的現(xiàn)象。根據(jù)鋼筋應(yīng)力計(jì)算出最大裂縫寬度為0.631mm,大于限值0.3mm。

    綜上,低強(qiáng)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)在經(jīng)歷極限荷載工況后,混凝土在迎風(fēng)側(cè)臺(tái)柱及擴(kuò)展部分混凝土、背風(fēng)側(cè)臺(tái)柱根部及擴(kuò)展部分底面存在拉應(yīng)力集中和剛度退化,在背風(fēng)側(cè)臺(tái)柱及向下延伸區(qū)域迎風(fēng)側(cè)臺(tái)柱底部存在壓應(yīng)力集中和剛度退化的現(xiàn)象,其最大拉應(yīng)力和壓應(yīng)力往往會(huì)超過(guò)規(guī)范要求的抗拉、抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,易產(chǎn)生拉開(kāi)及壓碎,往往會(huì)存在鋼筋應(yīng)力增加、裂縫寬度較大的情況。在荷載重復(fù)作用及環(huán)境影響因素下混凝土?xí)^續(xù)開(kāi)裂,鋼筋應(yīng)力進(jìn)一步增大,當(dāng)鋼筋應(yīng)力達(dá)到其屈服強(qiáng)度,可能存在鋼筋斷裂,結(jié)構(gòu)會(huì)出現(xiàn)破壞的風(fēng)險(xiǎn)。

    針對(duì)上述問(wèn)題,通過(guò)擴(kuò)大基礎(chǔ)截面面積、適當(dāng)降低預(yù)應(yīng)力等措施,可有效降低基礎(chǔ)應(yīng)力集中程度及范圍,降低相應(yīng)部位的損傷程度和范圍,又改善了鋼筋的受力情況,進(jìn)而減小了基礎(chǔ)最大裂縫寬度,提高了基礎(chǔ)的耐久性,為工程實(shí)踐提供了一定的參考。

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