王德民 田福海 曲其飛
(1.山東東山王樓煤礦有限公司,山東 濟(jì)寧 272000;2.山東省特種設(shè)備檢驗(yàn)研究院聊城分院,山東 聊城 252000)
電能作為我國重要能源,隨著需求量的增長,對電能質(zhì)量也提出更高要求。大量非線性負(fù)載應(yīng)用的同時,也產(chǎn)生大量諧波。有源電力濾波器(APF)因響應(yīng)快、精度高等優(yōu)點(diǎn),被大量使用[1]。APF 工作中需用鎖相環(huán)(PLL)獲取電壓信號[2]。隨著日趨復(fù)雜的電網(wǎng)工況,APF 對鎖相環(huán)穩(wěn)定、精確性等方面做出更高要求。由于PLL 在三相不平衡、直流偏置、頻率波動和諧波污染等工況下存在誤差,故對PLL 的改進(jìn)極為必要。
近年來,對PLL 的研究大多基于SRF-PLL 和DSOGI- PLL。文獻(xiàn)[3]指出SRF-PLL 在網(wǎng)側(cè)電壓畸變和含有負(fù)序分量時,檢測存在一定的誤差。文獻(xiàn)[4]通過構(gòu)造正弦幅值積分器來提取直流分量,減小了直流對DSOGI-PLL 影響,但仍有諧波干擾誤差。本文基于DSOGI-PLL,研究了一種可用于非理想電網(wǎng)下的改進(jìn)型DSOGI-PLL。
SOGI-QSG 作為DSOGI-PLL 的核心部分,其傳遞函數(shù)如下所示:
由式(1)可計(jì)算得出系統(tǒng)的相頻特性以及幅頻特性:
根據(jù)式(2)、式(3)可得出,輸出電壓u'和qu'的相位相差90°。并且,當(dāng)網(wǎng)側(cè)輸入電壓的角頻率ω=ωr時,輸出電壓u'可對輸入電壓實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)確跟蹤,即能達(dá)到對輸入信號精準(zhǔn)提取的目的。
DSOGI-PLL 通過設(shè)置SOGI-QSG 的諧振頻率,實(shí)現(xiàn)對基波電壓的正交分相,之后計(jì)算得出電壓正、負(fù)序分量。再由SRF-PLL模塊將正序分量Park變換,由兩相靜止坐標(biāo)系變換到dq同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系,通過PI 控制使分量q 軸電壓分量趨于0,最終完成鎖相。
當(dāng)電網(wǎng)頻率變化時,輸入頻率與DSOGI 諧振頻率不等,兩者之間存在的差值會造成PLL 輸出相有誤差。因此,需加入頻率自適應(yīng)環(huán)節(jié),實(shí)時修正DSOGI 的諧振頻率,實(shí)現(xiàn)頻率自適應(yīng)。
如圖1 所示,uα、uβ分別為兩組SOGI-QSG模塊的輸入,uα′、quα′、uβ′quβ′分別為兩組SOGIQSG 的輸出,ω0為該環(huán)節(jié)的輸出角頻率。將ω0作為SOGI-QSG 模塊的諧振頻率。
圖1 頻率自適應(yīng)環(huán)節(jié)
定義輸入信號uα、uβ:
根據(jù)式(2)、式(3)可得出:
由圖3 可得出,輸出的角頻率表達(dá)式為:
將式(4)、式(5)和式(6)帶入式(7)可得出:
將式(8)變?yōu)榫€性時不變的系統(tǒng),如下所示:
式(9)中,函數(shù)f(t,x,ωav)在周期2π/ωav內(nèi)的平均值即為AVG[f(t,x,ωav)]。將式(9)經(jīng)過化簡得到式(10):
帶入式(2)中的∠D 到式(10),則當(dāng)ω0→ω 時,式(10)可近似看為:
根據(jù)式(11)分析可知,頻率自適應(yīng)環(huán)節(jié)時間常數(shù)的大小與參數(shù)γ、阻尼系數(shù)k、電網(wǎng)輸入電壓幅值以及輸入頻率有關(guān)聯(lián)。當(dāng)輸入頻率變化時,因有頻率自適應(yīng)環(huán)節(jié)的存在,實(shí)現(xiàn)頻率動態(tài)調(diào)節(jié)和保持恒定。
在電網(wǎng)實(shí)際運(yùn)行中,系統(tǒng)中還存在大量直流分量。由式(1)可得,Q(s)具有低通特性,對于直流偏置問題較為敏感,這將使qu'存在較大的誤差,無法同u'嚴(yán)格正交。由于SOGI-QSG 內(nèi)含有一個二階陷波器的結(jié)構(gòu),其傳函表達(dá)式如下所示:
式中:εu為u 與u'之間的誤差信號。
根據(jù)式(12)分析可得,若輸入電壓u 中除頻率為ωr的交流量外,還包含直流量,此時誤差信號εu中則會包含全部的直流分量。
因此,本文在SOGI-QSG 中增添一個求差節(jié)點(diǎn),通過kεu抵消掉輸出信號qu'中存在的直流偏移量,且將頻率自適應(yīng)環(huán)節(jié)輸出的角頻率ω0作為該改進(jìn)結(jié)構(gòu)的諧振頻率。改進(jìn)的SOGI-QSG 結(jié)構(gòu)如圖2。
圖2 改進(jìn)的SOGI-QSG 結(jié)構(gòu)圖
此外,為進(jìn)一步優(yōu)化DSOGI-PLL 在復(fù)雜工作環(huán)境下的適應(yīng)能力,本文提出一種級聯(lián)型DSOGI,通過前級傳統(tǒng)的SOGI-QSG 對輸入電壓進(jìn)行初次濾波,快速降低輸出分量波形的畸變程度,為后級SOGIQSG 提供更良好的輸入。此外,前級傳統(tǒng)SOGIQSG 中的輸入、輸出信號通過頻率自適應(yīng)環(huán)節(jié),將得到的網(wǎng)側(cè)實(shí)際頻率傳輸給后級改進(jìn)的SOGIQSG,作為其諧振頻率,繼而實(shí)現(xiàn)頻率的實(shí)時修正,削弱了系統(tǒng)頻率跳變對PLL 頻率輸出的影響。
綜上所述,非理想電網(wǎng)條件下的改進(jìn)型DSOGI-PLL 電壓同步檢測方法整體結(jié)構(gòu)圖如圖3。三相電壓經(jīng)Clarke 變換到兩相靜止坐標(biāo)系后,通過級聯(lián)型DSOGI(CDSOGI)模塊實(shí)現(xiàn)對諧波分量以及直流分量的濾除,并且將頻率自適應(yīng)環(huán)節(jié)中的輸出頻率信號作為級聯(lián)型SOGI-QSG 中后級SOGIQSG 的諧振頻率,達(dá)到了對網(wǎng)側(cè)電壓頻率精準(zhǔn)跟蹤的目的。之后,正/負(fù)序電壓分量計(jì)算模塊計(jì)算得出正序分量,由SRF-PLL 模塊將其經(jīng)Park 變換到同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下,通過PI 控制使分量uq+趨于0,完成鎖相。
圖3 改進(jìn)型DSOGI-PLL 電壓同步檢測方法結(jié)構(gòu)圖
利用MATLAB 驗(yàn)證所提方法的實(shí)踐效果,在網(wǎng)側(cè)電壓驟降、諧波污染、直流偏移和頻率跳變四種工況下分別進(jìn)行驗(yàn)證,并與改進(jìn)前DSOGI-PLL鎖相效果對比。
圖4 為電壓下降且加入諧波的實(shí)驗(yàn)結(jié)果,t=0.25 s 時,單相電壓下降,并在t=0.37 s 時,向系統(tǒng)注入諧波。對比分析可知,t=0.25~0.37 s 期間,系統(tǒng)出現(xiàn)單相電壓下降,改進(jìn)型DSOGI-PLL 與DSOGIPLL 對此均顯現(xiàn)出較高的精度。t=0.37~0.55 s 期間,電壓下降的基礎(chǔ)上又加入高次諧波,此時,本文提出的改進(jìn)方法對諧波具有更好的抑制作用。
圖5 為在電壓下降且有直流分量的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。t=0.25 s 時,a 相電壓下降,t=0.37 s 時,b 相電壓加入直流成分。對比分析可得,在直流作用下,DSOGI-PLL 中包含些許直流分量尚未濾除,而本文提出的改進(jìn)型DSOGI-PLL 由于加入了求差節(jié)點(diǎn),直流偏移量對其的擾動可基本忽略。
圖6 為電壓下降且有頻率變動的實(shí)驗(yàn)結(jié)果,t=0.25 s 時,a 相電壓下降,t=0.37 s 時,系統(tǒng)頻率變?yōu)?5 Hz。通過頻率波形對比分析可得,DSOGIPLL 所得結(jié)果有±1 Hz 左右的誤差,文中所提改進(jìn)型DSOGI-PLL 因有頻率自適應(yīng)環(huán)節(jié)的存在將所測頻率誤差控制在±0.2 Hz 內(nèi)。
圖4 電壓下降且加入諧波的實(shí)驗(yàn)結(jié)果
圖5 電壓下降且有直流分量的實(shí)驗(yàn)結(jié)果
圖6 電壓下降且有頻率變動的實(shí)驗(yàn)結(jié)果
通過上述具體實(shí)驗(yàn)結(jié)果可得,面對電力系統(tǒng)中各類非理想電壓情況時,本文提出的改進(jìn)型DSOGI-PLL 同步檢測方法具有良好的濾波精度,解決了電網(wǎng)中出現(xiàn)的諧波污染及直流偏置的問題;同時,由于頻率自適應(yīng)環(huán)節(jié)的設(shè)置,對系統(tǒng)頻率波動具備較好的適應(yīng)性,相較于改進(jìn)前,擁有更佳的整體性能。