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    過(guò)時(shí)效對(duì)7050鋁合金不同溫度力學(xué)性能及斷裂行為的影響

    2021-06-05 07:53:12何維維陳軍洲戴圣龍伊琳娜李惠曲
    航空材料學(xué)報(bào) 2021年3期
    關(guān)鍵詞:韌窩時(shí)效屈服

    何維維, 陳軍洲, 戴圣龍*, 伊琳娜, 李惠曲

    (1.中國(guó)航發(fā)北京航空材料研究院,北京 100095;2.北京市先進(jìn)鋁合金材料及應(yīng)用工程技術(shù)研究中心,北京 100095)

    7000系鋁合金以其低密度、高比強(qiáng)度、高比剛度等優(yōu)良性能在航空工業(yè)中得到了廣泛的應(yīng)用,是機(jī)翼、框架、機(jī)身腹板、梁等主要承載結(jié)構(gòu)材料,其中7050鋁合金是航空領(lǐng)域應(yīng)用最廣的鋁合金之一,合金品種包括厚板、鍛件、型材[1-3]。作為可熱處理強(qiáng)化合金,7050鋁合金的強(qiáng)化作用主要取決于從過(guò)飽和固溶體中析出的沉淀相類(lèi)型和尺寸[4]。Mondolfo等[5]提出的7000系鋁合金普遍接受的析出序列可以表示為:過(guò)飽和固溶體(SSS)→GP區(qū)→非平衡η′相→平衡η相,GP區(qū)和非平衡η′相被認(rèn)為是最主要的強(qiáng)化相[5]。傳統(tǒng)的T6時(shí)效處理是美國(guó)20世紀(jì)40年代研發(fā)出的峰值時(shí)效狀態(tài),可以通過(guò)促進(jìn)內(nèi)部細(xì)小分散的η′相來(lái)提高合金強(qiáng)度,雖然可以獲得最高的強(qiáng)度,但抗應(yīng)力腐蝕和抗剝落腐蝕性能很差[6-8]。為了解決耐蝕性下降的問(wèn)題,世界范圍內(nèi)的研究者開(kāi)發(fā)出T7X過(guò)時(shí)效熱處理狀態(tài)[9-10],典型的過(guò)時(shí)效狀態(tài)為T(mén)76、T74、T73,犧牲部分強(qiáng)度指標(biāo),提高了合金的耐腐蝕性能。雖然近年來(lái)很多研究者探索非等溫時(shí)效、三級(jí)回歸時(shí)效等新工藝用于7050合金,期待在不降低強(qiáng)度的基礎(chǔ)上提高耐蝕性能[11-14],但應(yīng)用最廣泛的依舊是T7X雙級(jí)過(guò)時(shí)效狀態(tài),例如7050-T74板材或鍛件大量用于西方的第三代戰(zhàn)機(jī)F-15、F-16、F/A-18、軍用運(yùn)輸機(jī)C-17以及波音、空客等民用飛機(jī)的主體結(jié)構(gòu)件,7050-T76/T74/T73型材也已在國(guó)外軍、民用飛機(jī)上得到廣泛應(yīng)用。目前,研究人員對(duì)T7X過(guò)時(shí)效狀態(tài)7050鋁合金做了大量研究,主要集中在時(shí)效工藝及微觀組織研究、熱成型工藝研究、半成品殘余應(yīng)力調(diào)控等方面[15-18]。鋁合金在服役過(guò)程中會(huì)經(jīng)歷短時(shí)高溫的服役環(huán)境,近年已有文章報(bào)道了1050、2024、6061、7D04鋁合金高溫力學(xué)性能及斷裂行為的研究結(jié)果[19-22],但7050鋁合金在高溫環(huán)境下組織性能的變化以及不同過(guò)時(shí)效程度對(duì)7050合金不同溫度環(huán)境中斷裂行為的影響鮮見(jiàn)報(bào)道。

    本工作開(kāi)展7050鋁合金過(guò)時(shí)效程度對(duì)不同溫度下的組織、性能及斷裂行為的影響研究,對(duì)比不同過(guò)時(shí)效程度在室溫及高溫(100 ℃、125 ℃、150 ℃、175 ℃)條件下對(duì)7050合金力學(xué)性能、微觀組織演變、斷裂行為的影響規(guī)律,除了室溫強(qiáng)韌化、耐蝕性能,高溫瞬時(shí)的力學(xué)行為也對(duì)飛機(jī)選材具有重要的意義,可以為飛機(jī)不同部位7050鋁合金熱處理狀態(tài)的選擇提供借鑒。

    1 實(shí)驗(yàn)及方法

    1.1 實(shí)驗(yàn)材料

    所用的材料是西南鋁業(yè)(集團(tuán))有限責(zé)任公司生產(chǎn)的7050鋁合金鍛件,合金化學(xué)成分見(jiàn)表1。合金的時(shí)效狀態(tài)分別為T(mén)76、T74、T73,其中T76為淺過(guò)時(shí)效狀態(tài),具體工藝為120 ℃/5 h + 177 ℃/4 h;T74為中度過(guò)時(shí)效狀態(tài),具體工藝為120 ℃/5 h +177 ℃/8 h;T73為深過(guò)時(shí)效狀態(tài),具體工藝為120 ℃/5 h + 177 ℃/12 h。

    表1 7050鋁合金的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)Table 1 Chemical composition of 7050 aluminum alloy(mass fraction/%)

    1.2 性能測(cè)試及微觀組織觀察

    拉伸性能在Instron 5887電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,室溫拉伸、高溫拉伸分別按HB 5143、HB 5196標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。拉伸溫度為室溫、100 ℃、125 ℃、150 ℃、175 ℃,每個(gè)溫度取5個(gè)平行試樣,至少3個(gè)有效數(shù)據(jù),拉伸性能結(jié)果為有效數(shù)據(jù)的平均值。

    不同溫度拉伸后的斷口形貌在S-4800型掃描電鏡下進(jìn)行觀察。合金微觀組織試樣在拉伸試樣標(biāo)距范圍內(nèi)用線切割切取,厚度約為0.5 mm,用砂紙打磨至50~70 μm,在雙噴電解減薄儀上進(jìn)行雙噴減薄,電解液為30%硝酸+70%甲醇(體積分?jǐn)?shù))電解液溫度不超過(guò)?20 ℃。TEM形貌在CM-12型透射電子顯微鏡下觀察,觀察方向均為<011>方向。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 過(guò)時(shí)效對(duì)7050鋁合金室溫拉伸性能及微觀組織的影響

    不同過(guò)時(shí)效狀態(tài)7050鋁合金室溫拉伸性能測(cè)試結(jié)果如圖1所示。由圖1可以看出,隨著過(guò)時(shí)效程度的加深,屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度逐漸降低,伸長(zhǎng)率變化不大。深過(guò)時(shí)效T73狀態(tài)的屈服強(qiáng)度較淺過(guò)時(shí)效T76狀態(tài)降低36 MPa,抗拉強(qiáng)度降低27 MPa。

    圖2是不同過(guò)時(shí)效狀態(tài)7050鋁合金室溫拉伸斷口形貌。如圖2所示,淺過(guò)時(shí)效T76狀態(tài)下,斷口以典型的片層狀沿晶斷裂形貌為主,同時(shí)具有極少量的韌窩;隨著過(guò)時(shí)效程度加深,在T74過(guò)時(shí)效狀態(tài)下,斷口呈現(xiàn)沿晶斷裂和韌窩斷裂的混合形貌;當(dāng)過(guò)時(shí)效狀態(tài)進(jìn)一步加深到T73時(shí),斷口主要為韌窩斷裂,韌窩深度較T74狀態(tài)明顯增加,韌窩底部可見(jiàn)與鋁合金基體脫離的碎裂顆粒。

    圖1 不同過(guò)時(shí)效狀態(tài)的7050鋁合金室溫拉伸性能(L向)Fig. 1 Strength and elongation of 7050 aluminum alloy under different over-aging conditions at room temperature(L direction)

    2.2 過(guò)時(shí)效對(duì)7050鋁合金高溫拉伸性能及微觀組織的影響

    選取T76和T73為代表的兩個(gè)過(guò)時(shí)效狀態(tài),開(kāi)展不同溫度下高溫拉伸實(shí)驗(yàn),結(jié)果見(jiàn)圖3。兩種時(shí)效狀態(tài)的合金強(qiáng)度均隨溫度的升高而逐漸降低。當(dāng)溫度從室溫升高到100 ℃,淺過(guò)時(shí)效T76狀態(tài)合金抗拉強(qiáng)度降低82 MPa、屈服強(qiáng)度降低43 MPa,屈服強(qiáng)度變化較抗拉強(qiáng)度更為平緩;當(dāng)溫度從100 ℃升高到125 ℃,抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度變化更為平緩,抗拉強(qiáng)度降低26 MPa、屈服強(qiáng)度降低19 MPa;當(dāng)溫度達(dá)到150 ℃時(shí),抗拉強(qiáng)度降低41 MPa、屈服強(qiáng)度降低31 MPa,當(dāng)溫度為175 ℃時(shí),抗拉強(qiáng)度降低31 MPa、屈服強(qiáng)度降低40 MPa。對(duì)于深過(guò)時(shí)效T73狀態(tài),當(dāng)溫度從室溫升高到150 ℃時(shí),強(qiáng)度變化趨勢(shì)與淺時(shí)效T76狀態(tài)一致,但當(dāng)溫度升高到175 ℃時(shí),T73狀態(tài)合金強(qiáng)度降低幅度進(jìn)一步加大,抗拉強(qiáng)度降低47 MPa、屈服強(qiáng)度降低52 MPa。在整個(gè)溫度范圍內(nèi),兩種過(guò)時(shí)效狀態(tài)合金的伸長(zhǎng)率均隨著溫度的升高而逐漸增加,深過(guò)時(shí)效狀態(tài)伸長(zhǎng)率增加幅度更高。

    已有的研究表明,7000系合金在100 ℃和125 ℃兩個(gè)溫度下斷口形貌相當(dāng),本研究中兩種過(guò)時(shí)效狀態(tài)合金在100 ℃時(shí)性能變化趨勢(shì)一致,因此選取125 ℃、150 ℃及175 ℃這三個(gè)溫度點(diǎn)研究高溫拉伸斷口和拉伸后析出相形貌。圖4是T76和T73為代表的兩個(gè)過(guò)時(shí)效狀態(tài)合金高溫拉伸斷口形貌。由圖4可以看出,在125 ℃溫度下,淺過(guò)時(shí)效T76狀態(tài)從室溫典型的片層狀沿晶斷裂形貌為主,轉(zhuǎn)變?yōu)轫g窩、沿晶、穿晶混合形貌,如圖4(a)和(b)所示;當(dāng)溫度升高到150 ℃時(shí),斷口完全呈現(xiàn)韌窩特征,且韌窩尺寸顯著增大,韌窩底部可見(jiàn)因碎裂脫離基體的化合物顆粒,如圖4(c)和(d)所

    圖2 不同過(guò)時(shí)效狀態(tài)的7050鋁合金室溫拉伸斷口形貌Fig. 2 SEM morphology of 7050 aluminum alloy under different over-aging conditions at room temperature(a),(b)T76;(c),(d)T74;(e),(f)T73

    圖3 不同過(guò)時(shí)效狀態(tài)的7050鋁合金高溫拉伸性能(L向)Fig. 3 Strength and elongation of 7050 aluminum alloy under different over-aging conditions at different temperatures (a)T76;(b)T73

    示;當(dāng)溫度升高到175 ℃時(shí),韌窩側(cè)壁更加光滑,尺寸沒(méi)有明顯變化,如圖4(e)和(f)所示。對(duì)于深過(guò)時(shí)效狀態(tài)的合金,溫度在125 ℃時(shí)拉伸斷口就顯示出完全被韌窩覆蓋的特征,隨著溫度進(jìn)一步的升高,韌窩側(cè)壁更加光滑,韌窩尺寸顯著增加。

    圖4 不同溫度下高溫拉伸斷口形貌Fig. 4 SEM morphology of high temperature tensile of 7050 aluminum alloy at different temperatures (a),(b)125 ℃ T76;(c),(d)150 ℃ T76;(e),(f)175 ℃ T76;(g),(h)125 ℃ T73;(i),(j)150 ℃ T73;(k),(l)175 ℃ T73

    2.3 過(guò)時(shí)效程度對(duì)拉伸性能、微觀組織及斷裂行為的影響

    上述研究結(jié)果表明,不同過(guò)時(shí)效程度的7050鋁合金拉伸性能與實(shí)驗(yàn)溫度以及微觀組織變化存在對(duì)應(yīng)關(guān)系。根據(jù)經(jīng)典的金屬材料強(qiáng)化理論[23],合金變形時(shí)產(chǎn)生的位錯(cuò)與沉淀粒子之間存在切割和繞過(guò)兩種機(jī)制,當(dāng)沉淀相粒子尺寸較小,并與基體保持共格關(guān)系時(shí),位錯(cuò)切過(guò)第二相粒子;當(dāng)沉淀相粒子尺寸較大并與基體不再保持共格關(guān)系,位錯(cuò)繞過(guò)第二相粒子。合金屈服強(qiáng)度取決于拉伸過(guò)程中位錯(cuò)啟動(dòng)所受阻力的大小[22],位錯(cuò)切過(guò)粒子時(shí)所受阻力高于繞過(guò)機(jī)制,因此合金中析出相尺寸越小,含有共格析出相數(shù)量越多,位錯(cuò)需要切過(guò)更多的第二相粒子,合金的屈服強(qiáng)度就越高。

    圖5為7050鋁合金在不同過(guò)時(shí)效狀態(tài)下的析出相TEM明場(chǎng)像??梢园l(fā)現(xiàn),隨著過(guò)時(shí)效程度的加深,T74過(guò)時(shí)效態(tài)與T76相比,晶內(nèi)析出相的尺寸略增大,晶界析出相略增大、分布更加斷續(xù),晶界無(wú)析出帶(PFZ)寬度變化不大,因此T74狀態(tài)較T76狀態(tài)的屈服強(qiáng)度僅小幅度降低7 MPa;深過(guò)時(shí)效T73效態(tài)與T74相比,晶內(nèi)和晶界析出相數(shù)量明顯減少,析出相尺寸及析出相間距增大,因此屈服強(qiáng)度較T74狀態(tài)降低22 MPa,降低幅度增加。

    圖5 不同過(guò)時(shí)效狀態(tài)的7050鋁合金微觀組織形貌Fig. 5 Microstructure morphology of 7050 aluminum alloy under different over-aging conditions(a),(b)T76;(c),(d)T74;(e),(f)T73

    文獻(xiàn)研究[24]認(rèn)為,鋁合金斷裂包括穿晶剪切斷裂、穿晶韌窩斷裂、粗大相開(kāi)裂和沿晶開(kāi)裂共四種模式,室溫拉伸時(shí),并伴隨微孔形核、長(zhǎng)大、聚集、斷裂的過(guò)程。本研究的三種熱處理狀態(tài)均為過(guò)時(shí)效,合金晶內(nèi)析出相和晶界第二相已發(fā)生長(zhǎng)大粗化,位錯(cuò)難以在一個(gè)滑移帶內(nèi)進(jìn)行運(yùn)動(dòng),只能通過(guò)攀移或交滑移的方式向前推移,位錯(cuò)與析出相的作用機(jī)制為繞過(guò)。室溫下拉伸發(fā)生變形時(shí),位錯(cuò)首先在晶內(nèi)或晶界的粗大第二相處塞積、增殖,在局部形成應(yīng)力集中導(dǎo)致微裂紋萌生,微裂紋繼續(xù)擴(kuò)展、匯聚形成主裂紋,最后斷裂。淺過(guò)時(shí)效T76狀態(tài),晶界第二相分布較T74、T73狀態(tài)更為連續(xù),由于PFZ較軟,位錯(cuò)在PFZ中大量增殖,在晶界第二相與PFZ交界處形成塞積,導(dǎo)致局部應(yīng)力集中,空洞優(yōu)先在PFZ處形成并迅速長(zhǎng)大、匯聚,呈現(xiàn)出沿晶斷裂的特征;此時(shí)晶內(nèi)析出相細(xì)小彌散,強(qiáng)化效果較好,僅在少量的殘余第二相周?chē)壬鸭y源,長(zhǎng)大后與晶界PFZ處裂紋匯聚,此時(shí)在斷口上可觀察到沿晶斷裂伴隨極少量的韌窩,如圖2(a)和(b)所示。當(dāng)過(guò)時(shí)效程度進(jìn)一步加深至T74狀態(tài),因晶界第二相分布更加斷續(xù),第二相間距增大,部分裂紋在晶界PFZ的匯聚被打破,因此斷口形貌中可以觀察到更多的韌窩,如圖2(c)和(d)所示。當(dāng)過(guò)時(shí)效程度進(jìn)一步加深至T73狀態(tài),晶界第二相數(shù)量減少、尺寸和間距增大,在晶界塞積的位錯(cuò)向晶粒內(nèi)部運(yùn)動(dòng),裂紋優(yōu)先在晶內(nèi)或晶界處的粗大第二相周?chē)壬?、增殖,斷裂后呈現(xiàn)穿晶韌窩型斷口,并在韌窩底部可見(jiàn)與鋁合金基體脫離的碎裂第二相顆粒,如圖2(e)和(f)所示。沿晶斷裂和穿晶韌窩斷裂方式如圖6所示。

    如前文所述,合金屈服強(qiáng)度取決于位錯(cuò)啟動(dòng)所受阻力的大小,對(duì)于高溫變形情況下的7050合金來(lái)說(shuō),位錯(cuò)開(kāi)動(dòng)阻力來(lái)自不同溫度下的位錯(cuò)激活能以及析出相對(duì)位錯(cuò)的釘扎作用。隨著溫度的升高,合金中位錯(cuò)激活能降低,位錯(cuò)開(kāi)動(dòng)阻力明顯降低,導(dǎo)致屈服強(qiáng)度下降。

    圖7是T76和T73為代表的兩個(gè)過(guò)時(shí)效狀態(tài)合金高溫拉伸后析出相形貌。已有的研究結(jié)果表明[22],當(dāng)溫度超過(guò)100 ℃時(shí),7000系鋁合金晶內(nèi)開(kāi)始析出η′相,超過(guò)150 ℃時(shí),析出相進(jìn)入快速粗化長(zhǎng)大階段,隨著溫度升高粗化速度加快。對(duì)于兩種過(guò)時(shí)效狀態(tài)7050合金,當(dāng)拉伸溫度為125 ℃時(shí),與室溫拉伸后相比,晶內(nèi)析出相密度略有升高,出現(xiàn)了更多的細(xì)小彌散的析出相,如圖7(a)、(b)、(g)、(h)所示,析出相的位錯(cuò)釘扎作用抵消了一部分高溫軟化效應(yīng),因此合金的屈服強(qiáng)度下降較為平緩,兩種時(shí)效狀態(tài)屈服強(qiáng)度分別下降19 MPa和17 MPa。

    圖6 沿晶斷裂和穿晶韌窩斷裂方式示意圖Fig. 6 Diagram of fracture mode (a)intergranular fracture;(b)dimple fracture

    圖7 7050鋁合金不同溫度拉伸后析出相形貌,近<011>Fig. 7 Microstructure of 7050 aluminum alloy in <011> zone axis after stretched at different temperatures (a),(b)125 ℃ T76;(c),(d)150 ℃ T76;(e),(f)175 ℃ T76(g),(h)125 ℃ T73;(i),(j)150 ℃ T73;(k),(l)175 ℃ T73

    當(dāng)拉伸溫度為150 ℃,兩種過(guò)時(shí)效狀態(tài)7050合金晶內(nèi)析出相密度降低,尺寸增大,拉伸溫度越高,粗化現(xiàn)象越顯著,粗化的析出相位錯(cuò)釘扎作用較弱,無(wú)法抵消因溫度升高引起的軟化作用,因此兩種時(shí)效狀態(tài)合金的屈服強(qiáng)度下降幅度提高,分別下降了31 MPa和32 MPa。當(dāng)拉伸溫度提高至175 ℃時(shí),兩種過(guò)時(shí)效狀態(tài)7050合金晶內(nèi)析出相繼續(xù)粗化,深過(guò)時(shí)效T73狀態(tài)的粗化程度較T76狀態(tài)更為顯著,導(dǎo)致T73狀態(tài)屈服強(qiáng)度下降程度更快(52 MPa),T76狀態(tài)下降40 MPa。

    高溫?cái)嗔研袨橐彩艿缴鲜鑫⒂^組織變化的影響。對(duì)于淺時(shí)效T76狀態(tài)合金,當(dāng)拉伸溫度為125 ℃時(shí),在熱激活作用促進(jìn)下,裂紋在析出相與基體界面處同時(shí)萌生并擴(kuò)展,斷口呈現(xiàn)韌窩狀,沿晶剪切斷裂特征顯著弱化,如圖2(b)、圖4(b)所示。當(dāng)溫度升高到150 ℃、175 ℃時(shí),位錯(cuò)激活能進(jìn)一步降低,裂紋在析出相/基體界面處同時(shí)萌生現(xiàn)象更顯著,沿晶剪切斷裂特征完全消失。斷口中尺寸較小的韌窩形成于晶內(nèi)小尺寸析出相與基體界面處,尺寸較大韌窩形成于晶內(nèi)或晶界大尺寸第二相與基體界面處;隨著溫度從150 ℃提高到175 ℃,小尺寸韌窩數(shù)量減少,大尺寸韌窩數(shù)量增多,這是因?yàn)楦邷叵潞辖疖浕鹞诲e(cuò)移動(dòng)較快,應(yīng)力集中充分釋放,裂紋萌生階段延長(zhǎng),粗大第二相周?chē)辖鸹w塑性變形量增大并發(fā)生滑移,第二相脫落后形成孔洞;溫度越高,裂紋萌生時(shí)間和第二相/基體界面處的變形量越大,韌窩尺寸越大。對(duì)于深過(guò)時(shí)效T73狀態(tài)合金,即使在125 ℃拉伸時(shí),斷口完全呈現(xiàn)韌窩斷裂的形貌,這是因?yàn)榫?nèi)和晶界的第二相尺寸及間距均大于T76狀態(tài),有利于位錯(cuò)攀移和裂紋擴(kuò)展。

    3 結(jié)論

    (1)在室溫下拉伸時(shí),7050鋁合金的斷裂行為由過(guò)時(shí)效程度決定。隨著過(guò)時(shí)效程度的加深,斷裂行為由沿晶斷裂向沿晶斷裂+韌窩斷裂混合、完全韌窩斷裂轉(zhuǎn)變;過(guò)時(shí)效程度越深,韌窩數(shù)量越多、尺寸越大,晶界析出相與位錯(cuò)交互作用是影響變形、斷裂行為的主要原因。

    (2)過(guò)時(shí)效程度和拉伸溫度均對(duì)7050鋁合金高溫拉伸性能產(chǎn)生影響。當(dāng)拉伸溫度不超過(guò)150 ℃時(shí),不同過(guò)時(shí)效程度合金強(qiáng)度下降幅度相當(dāng),此時(shí)強(qiáng)度降低受溫度影響更顯著;當(dāng)拉伸溫度達(dá)到175 ℃,深過(guò)時(shí)效T73狀態(tài)合金的強(qiáng)度降低幅度大于淺過(guò)時(shí)效T76狀態(tài),此時(shí)時(shí)效程度對(duì)強(qiáng)度的影響作用有所提升。

    (3)過(guò)時(shí)效程度和拉伸溫度均對(duì)7050鋁合金高溫?cái)嗔研袨楫a(chǎn)生影響。在125~175 ℃范圍內(nèi)高溫拉伸,淺過(guò)時(shí)效T76狀態(tài)7050合金隨溫度的升高,斷口由滑移機(jī)制與第二相/基體界面滑脫混合的穿晶滑移+韌窩斷口轉(zhuǎn)變?yōu)榈诙?基體界面滑脫為主的韌窩型斷口;而深過(guò)時(shí)效T73狀態(tài)7050合金斷口在測(cè)試溫度范圍內(nèi)均呈現(xiàn)第二相/基體界面滑脫為主的韌窩型斷口。

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