基于Moldflow的電動(dòng)牙刷頭外殼件的注塑模優(yōu)化設(shè)計(jì)

魏清蘭

(漳州職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)械工程學(xué)院，福建 漳州 363000)

隨著產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的復(fù)雜化和需求的高品質(zhì)化，塑料制品的生產(chǎn)要求也越來(lái)越高。熱流道針閥式澆注系統(tǒng)對(duì)提高注塑制品的外觀質(zhì)量有著明顯的作用。采用熱流道針閥式澆注系統(tǒng)生產(chǎn)的制品表面不會(huì)留下進(jìn)澆殘痕，可加快型腔填充，并進(jìn)一步降低注塑壓力，減小產(chǎn)品變形，從而獲得較高品質(zhì)的塑件。為了確保塑件注塑的成功率，通常在模具設(shè)計(jì)前初選不同的工藝方案，應(yīng)用Moldflow進(jìn)行CAE分析，預(yù)測(cè)塑件成型效果。然后，根據(jù)產(chǎn)品成型方案比較結(jié)果，再對(duì)注塑方案進(jìn)行優(yōu)化和確認(rèn)，最終提出合理的成型工藝參數(shù)及模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)指導(dǎo)意見。此法可有效提高生產(chǎn)效率，大幅降低模具設(shè)計(jì)與產(chǎn)品生產(chǎn)的成本[1]。

文章針對(duì)某一電動(dòng)牙刷頭外殼體注塑成型進(jìn)行研究，提出冷、熱流道注塑成型方案，并對(duì)其進(jìn)行注塑過(guò)程CAE分析，確定出優(yōu)選方案；結(jié)合CAE分析結(jié)果，利用UG軟件，進(jìn)行模具結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)；并針對(duì)中大批量制品生產(chǎn)運(yùn)用中，對(duì)冷熱流道方案生產(chǎn)成本比較，得出采用熱流道技術(shù)的優(yōu)勢(shì)。

1 塑件分析

近年來(lái)，隨著消費(fèi)水平的不斷提高，人們對(duì)口腔保健也越來(lái)越重視，電動(dòng)牙刷的使用越來(lái)越廣泛，對(duì)電動(dòng)牙刷的品質(zhì)追求也越來(lái)越高?！敖】怠薄拜p量”“舒適”和“耐用”正成為當(dāng)下電動(dòng)牙刷制造工藝發(fā)展的主流方向。電動(dòng)牙刷頭外殼件，作為電動(dòng)牙刷的保護(hù)殼和刷毛的護(hù)體，要有較好的耐磨性、抗變形、防水性、密封性；同時(shí)，直接與人體口腔接觸，健康、舒適又需兼?zhèn)洹Ｒ虼?，制件的品質(zhì)尤為重要[2,3]。

根據(jù)產(chǎn)品質(zhì)量需求，某公司選用牌號(hào)為DURACON(R) M90-44的POM材料作為牙刷頭外殼件的原材料。該材料具有良好的耐磨性、耐反覆沖擊性、自潤(rùn)性，且尺寸安定性優(yōu)，同時(shí)又具有較好的握持質(zhì)感和耐藥品性，近年來(lái)被廣泛應(yīng)用于牙刷殼體塑件中。

刷頭外殼體零件最大外形尺寸為Φ13.3mm×77mm.塑件前端有若干個(gè)形狀不一的植毛孔，分別有10°、8°、5°斜孔，另還有5個(gè)直角孔。塑件末端內(nèi)部孔與電動(dòng)牙刷手柄配合安裝，尺寸要求比較高。

塑件整體要求表面光亮，不允許有縮水、拉模、變形等注塑不良現(xiàn)象。

2 初選澆注方案

澆注系統(tǒng)的布置、結(jié)構(gòu)和尺寸等設(shè)計(jì)，對(duì)塑件性能、外觀及成型難易程度等都有很大影響?？紤]到制件的結(jié)構(gòu)及品質(zhì)的高要求，塑件外表面不留澆口痕跡。結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)，初定采用“冷流道-點(diǎn)澆口、冷流道-潛澆口、熱流道-針閥澆口”三種澆注方案。

3 CAE分析結(jié)果比較

利用Moldflow對(duì)塑件的注塑填充進(jìn)行對(duì)比分析，并通過(guò)分析比對(duì)選出較優(yōu)方案。設(shè)定該塑件的成型工藝參數(shù)為：模具溫度80℃、熔體溫度200℃、絕對(duì)最大熔體溫度200℃、頂出溫度143℃，最大剪切速率40 000 S-1，最大剪切應(yīng)力0.45MPa.以下通過(guò)比對(duì)填充過(guò)程、V/P切換時(shí)壓力等幾個(gè)關(guān)鍵分析結(jié)果來(lái)確定較優(yōu)澆注方案。

3.1 填充過(guò)程分析

圖1所示為填充過(guò)程分析結(jié)果。冷流道點(diǎn)澆口進(jìn)澆方案的填充時(shí)間為0.5259s，冷流道潛澆口進(jìn)澆方案的填充時(shí)間為0.5275s，熱流道針閥澆口進(jìn)澆方案的填充時(shí)間為0.5126s.從填充結(jié)果看，各澆注方案均能順利填充，熱流道針閥澆口進(jìn)澆方案的填充時(shí)間略短一些，在大批量生產(chǎn)中效果可顯見效。

a)冷流道-點(diǎn)澆口

b)冷流道-潛澆口

c)熱流道-針閥澆口

3.2 V/P切換時(shí)壓力

V/P ( 速度/壓力) 轉(zhuǎn)換顯示了注塑過(guò)程中壓力變化接近壓力轉(zhuǎn)換點(diǎn)時(shí)型腔所能達(dá)到的壓力值。圖2為三種澆注方案V/P切換時(shí)壓力分析結(jié)果。其中冷流道點(diǎn)澆口進(jìn)澆方案為112.2MPa，冷流道潛澆口進(jìn)澆方案為168.4MPa，熱流道針閥澆口進(jìn)澆方案為60.94MPa.注射壓力較低，生產(chǎn)條件容易滿足，且流動(dòng)越平衡[4]。顯然熱流道針閥澆口進(jìn)澆方案較好。

a)冷流道-點(diǎn)澆口

b)冷流道-潛澆口

c)熱流道-針閥澆口

3.3 熔接線位置分析

塑膠在模腔內(nèi)的交匯處會(huì)產(chǎn)生熔接線。熔接線主要影響塑件的外觀，嚴(yán)重時(shí)，對(duì)制品強(qiáng)度會(huì)產(chǎn)生影響。圖3所示為三種澆注方案的可能存在的熔接線位置。從分析結(jié)果看，冷流道潛澆口進(jìn)澆因不存在熔體匯合，進(jìn)澆效果較好，其余兩種方案均在圖示箭頭處存在產(chǎn)生熔接線的可能。

a)冷流道-點(diǎn)澆口

b)冷流道-潛澆口

c)熱流道-針閥澆口

3.4 平均體積收縮率

平均體積收縮率是半空隙厚度區(qū)的體積收縮率平均值，此結(jié)果可用來(lái)檢測(cè)模型中的縮痕。從圖4所示分析結(jié)果看，熱流道針閥澆口進(jìn)澆方案刷頭部分，表面收縮均勻，縮水的風(fēng)險(xiǎn)較小。該方案較優(yōu)。

a)冷流道-點(diǎn)澆口

b)冷流道-潛澆口

c)熱流道-針閥澆口

綜合上述分析結(jié)果，熱流道針閥澆口進(jìn)澆方案要優(yōu)于其余兩種方案，選用該設(shè)計(jì)方案。針對(duì)分析中，熱流道針閥澆口進(jìn)澆方案可能產(chǎn)生的熔接線缺陷，可用增大流速、溫度、壓力等方法降低熔接線的明顯度,以達(dá)到表面要求。熱流道模具雖然結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，模具造價(jià)大多高于冷流道模具；但因其不存在流道廢料，節(jié)省了原材料，在成批量的塑件生產(chǎn)中，塑件生產(chǎn)成本降低得更明顯，故選擇熱流道針閥式澆注方案生產(chǎn)制件合理。

4 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要點(diǎn)

依據(jù)CAE分析結(jié)果，利用UG軟件對(duì)塑件進(jìn)行模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。根據(jù)制件的尺寸、生產(chǎn)批量等，模具采用一模四腔，左右對(duì)稱并列排位。根據(jù)分型面的選擇原則及制件的外形結(jié)構(gòu)，選擇塑件最大投影面積處為分模線位置。因該處在制件注塑成型后會(huì)留有合模痕跡，若處理不當(dāng)，會(huì)影響牙刷頭的品質(zhì)。在模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和模具加工中應(yīng)盡可能處理好合模痕跡。以下對(duì)模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)行優(yōu)化以保證合模精度：因制件外觀要求較高，為確保分模線處的合模痕跡盡量減小，以滿足制件外觀要求，結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，模具設(shè)計(jì)時(shí)，采取了以下幾個(gè)方法,保證動(dòng)定模合模精度。一是在圖5(a)所示動(dòng)模腔箭頭所指處增加了管位，其主要目的是為了確保動(dòng)定模兩腔合模精度，盡量減小制件的合模痕跡。二是在模架設(shè)計(jì)時(shí)在模架四個(gè)角落分別做了管位，以便提高量產(chǎn)過(guò)程中產(chǎn)品合模線接觸面的穩(wěn)定性；對(duì)模架做了0度精定位。三是在模具加工時(shí)采用組立加工治具，如圖5(b)所示，對(duì)動(dòng)定模處組立治具放電，拋光，確保分模面加工精度[5]。

根據(jù)塑件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，模具采用哈夫模具結(jié)構(gòu)。成型制件內(nèi)孔,采用鈹銅芯子的側(cè)抽機(jī)構(gòu)。內(nèi)孔型芯采用鈹銅芯子，一方面可以保證成型性，另一方面可以促進(jìn)散熱，以有利于內(nèi)孔冷卻[6]。植毛孔處各孔形狀大小不一、特別是孔的斜度不一致，該處采用斜孔鑲件，將其安裝部分采用T形頭與底座裝配一起，便于更換，且有助于推出制件。

a)動(dòng)模

b)模具型腔

5 生產(chǎn)運(yùn)用

以上所設(shè)計(jì)的熱流道模具已運(yùn)用于某公司實(shí)際生產(chǎn)中。以10萬(wàn)件生產(chǎn)批量對(duì)比冷、熱流道方案的生產(chǎn)成本。由模流分析可得冷流道系統(tǒng)每個(gè)周期成型4個(gè)產(chǎn)品約需70s，而實(shí)際生產(chǎn)中采用熱流道系統(tǒng)每個(gè)周期成型4個(gè)產(chǎn)品約僅需50s，一天按22小時(shí)算，冷流道一天可以生產(chǎn)4 525個(gè)產(chǎn)品，約需22.1天完成該批量生產(chǎn)，熱流道一天可以生產(chǎn)6 336個(gè)產(chǎn)品，僅需15.8天完成該批量生產(chǎn)，后者生產(chǎn)效率明顯高于前者。同時(shí)，使用冷流道需增加人工去除澆口，使用熱流道則可省去該工藝，實(shí)現(xiàn)全自動(dòng)的快速生產(chǎn)，從而進(jìn)一步提高生產(chǎn)效率，且省去人工費(fèi)用。以上兩部分生產(chǎn)成本從實(shí)際生產(chǎn)情況統(tǒng)計(jì)比較，采用熱流道可比采用冷流道節(jié)省成約25%.同時(shí)，使用熱流道系統(tǒng)，每周期可節(jié)省流道凝料的原材料13.6 g，整批次共可節(jié)省約340kg，按原材料15元/kg價(jià)格計(jì)算，可節(jié)省5 100元，約占生產(chǎn)成本5.1%.此外，采用熱流道模具，較容易實(shí)現(xiàn)型腔流動(dòng)平衡，還可降低注射壓力和鎖模力，產(chǎn)品良品率較高。不過(guò)，使用熱流道模具，其模具成本較高，該熱流道模具比冷流道模具增加了約1.2萬(wàn)元，約占生產(chǎn)成12%.經(jīng)生產(chǎn)企業(yè)綜合考慮注塑機(jī)產(chǎn)能、原材料成本、人工費(fèi)用和模具成本等因素并進(jìn)行分析比較，該批量產(chǎn)品采用熱流道模具生產(chǎn)比采用冷流道模具生產(chǎn)節(jié)省了約18%的成本。綜合以上分析，雖然采用熱流道會(huì)使模具成本增加，但是針對(duì)大批量生產(chǎn)，綜合考慮生產(chǎn)效率、原材料成本和模具成本等因素，采用熱流道技術(shù)反而可以降低生產(chǎn)成本[7]。

6 結(jié)論

在電動(dòng)牙刷頭外殼件模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，結(jié)合制件的質(zhì)量要求，擬定冷流道點(diǎn)澆口進(jìn)澆、冷流道潛澆口進(jìn)澆和熱流道針閥澆口進(jìn)澆三種澆注方案，運(yùn)用Moldflow軟件進(jìn)行注塑過(guò)程CAE分析，通過(guò)充填過(guò)程、V/P切換時(shí)壓力、熔接線位置及平均體積收縮等分析結(jié)果對(duì)比，優(yōu)選出熱流道針閥式為較優(yōu)的澆注方案。根據(jù)CAE分析結(jié)果，利用UG軟件進(jìn)行模具結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)，提出解決分模線處注塑痕跡的設(shè)計(jì)要點(diǎn)。經(jīng)生產(chǎn)驗(yàn)證，模具生產(chǎn)效率高，制件質(zhì)量符合技術(shù)要求，采用熱流道澆注方案節(jié)省了約18%的生產(chǎn)成本，已大批量生產(chǎn)。本文可為注塑同類產(chǎn)品的模具設(shè)計(jì)提供借鑒。