三起輸電線路線夾發(fā)熱原因分析

黃雙得

（云南電網(wǎng)有限責(zé)任公司昆明供電局，云南 昆明，650011）

1 基本情況

2020年8月，220 kV廠某II回線#20塔大號側(cè)上臺線下子線耐張線夾、220 kV廠某I回線#75塔大號側(cè)中線下子線耐張線夾、110 kV普某某線#5塔大號側(cè)上相耐張線夾導(dǎo)線壓接管異常發(fā)熱。針對3 起同一類型設(shè)備同一部位的發(fā)熱情況，對導(dǎo)線接頭發(fā)熱原因進(jìn)行分析。

2 試驗分析

2.1 宏觀檢查

本次分析所有壓接管均采用液壓壓接，鋁管外觀無損傷，廠某回線線夾整體輕微彎曲，各個樣品整體無異常變形，外觀結(jié)構(gòu)正常。對于每個樣品，在未壓接的鋁管上測量鋁管原始直徑；在鋁管的鋁股壓接段取3 個截面測量其對邊距，其最大對邊距如表1所示。表1列出了根據(jù)SDJ 2261—1987《架空送電線路導(dǎo)線及避雷線液壓施工工藝規(guī)程》規(guī)定的最大許可對邊距。檢測顯示普某某線樣品最大對邊距超過標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，鑒于其線路投運日期早于標(biāo)準(zhǔn)生效時間，故不作為判斷依據(jù)。

表1 最大對邊距測量結(jié)果 mm

2.2 線夾成分分析

對發(fā)熱線夾的導(dǎo)線鋁壓接管采用電火花原子發(fā)射光譜分析方法進(jìn)行材質(zhì)分析，結(jié)果見表2。根據(jù)DL/T 757—2001《耐張線夾》及GB/T 3190—2008《變形鋁及鋁合金化學(xué)成分》規(guī)定，鋁壓接管鋁含量不應(yīng)低于99.5%。廠某II回線、廠某I回線樣品符合要求。普某某線由于投產(chǎn)時間早于標(biāo)準(zhǔn)實施時間，因此不作為判斷依據(jù)。

表2 鋁壓接管成分 wt%

2.3 數(shù)字射線成像分析

對發(fā)熱線夾內(nèi)部進(jìn)行X 射線成像分析，并與正常工藝壓接的線夾進(jìn)行對比。圖1 為廠某II 回線發(fā)熱線夾，圖2為按照標(biāo)準(zhǔn)工藝壓接的線夾。

圖1 廠某II回線發(fā)熱線夾

圖2 標(biāo)準(zhǔn)工藝壓接線夾

相對于標(biāo)準(zhǔn)壓接工藝制作的線夾，所有異常發(fā)熱線夾的X 射線照片均顯示在鋁股壓接段存在疏松陰影，顯示在壓接過程中鋁股并未得到充分壓緊。

3 綜合分析

故障線夾外觀未見異常損傷，普某某線樣品壓接管最大對邊距超標(biāo)；鋁壓接管的化學(xué)成分分析未見異常；數(shù)字射線成像照片顯示，相對于標(biāo)準(zhǔn)壓接工藝制備的壓接管，發(fā)熱壓接管的鋁股壓接段中鋁股較為疏松，表明鋁股與壓接管接觸不夠緊密，此類接觸不良是導(dǎo)致壓接管發(fā)熱的主要原因。

4 結(jié)論

從導(dǎo)線的宏觀外形、兩側(cè)制部件材質(zhì)和壓接管內(nèi)部結(jié)構(gòu)的分析可知，發(fā)熱的主要原因應(yīng)為壓接后鋁股與鋁壓接管接觸不緊密所致。同時廠某I 回線及普某某線導(dǎo)線表面存在黑色附著物層，污染物層的附著會降低耐張壓接管的電接觸性能，導(dǎo)致接觸電阻上升，線夾發(fā)熱。

建議在線路安裝過程中加強對耐張線夾壓接的壓接工藝和質(zhì)量控制；在線路投運后應(yīng)重視壓接部位的測溫工作，以便在運行早期發(fā)現(xiàn)缺陷；在線夾壓接完成后，應(yīng)用數(shù)字射線成像儀器檢查壓接工藝，確保符合標(biāo)準(zhǔn)。