賈建明

（河鋼宣鋼二鋼軋廠，河北 宣化075100）

轉(zhuǎn)爐前大面和爐底是轉(zhuǎn)爐的重要部位，經(jīng)常受到鐵水、倒?fàn)t鋼渣液體的沖刷侵蝕和廢鋼的機(jī)械撞擊。使用菱鎂礦替代部分生鐵塊補(bǔ)爐后，菱鎂礦含高熔點(diǎn)的礦物質(zhì)，耐火度高，提高了渣補(bǔ)的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和抗沖刷能力，每次補(bǔ)爐大約20 min左右就能粘好，高熔點(diǎn)物質(zhì)在附著轉(zhuǎn)爐爐襯長(zhǎng)達(dá)10~16 h，節(jié)約了生產(chǎn)時(shí)間，給公司單爐機(jī)生產(chǎn)創(chuàng)造了有利條件。

高爐的連續(xù)生產(chǎn)導(dǎo)致轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)壓力較大，轉(zhuǎn)爐必須適應(yīng)高爐的生產(chǎn)節(jié)奏，這樣轉(zhuǎn)爐檢修、補(bǔ)爐的機(jī)動(dòng)時(shí)間較短，轉(zhuǎn)爐維護(hù)也需要很大成本，如果長(zhǎng)時(shí)間不對(duì)爐襯進(jìn)行修補(bǔ)，將影響轉(zhuǎn)爐的穩(wěn)定生產(chǎn)，且會(huì)給后期爐役爐況的維護(hù)帶來(lái)困難增加負(fù)擔(dān)。

1 菱鎂礦補(bǔ)爐的工作原理

轉(zhuǎn)爐爐襯由絕熱層、永久層和工作層組成。工作層因與高溫金屬液體、熔渣直接接觸，工作環(huán)境惡劣，所以工作層全部砌筑耐高溫，熱穩(wěn)定性好的鎂炭磚[1]。

轉(zhuǎn)爐在吹煉過(guò)程中，爐內(nèi)在高溫條件下進(jìn)行著復(fù)雜、激烈的物理化學(xué)反應(yīng)和機(jī)械運(yùn)動(dòng)。鎂炭磚工作表面的碳首先受到氧化性熔渣，氧化亞鐵等氧化物、冶煉時(shí)的氧、爐氣中一氧化碳，等氧化性氣體氧化作用，以及高溫下碳還原氧化鎂，使鎂炭磚工作表面形成脫碳層。爐襯磚的工作表面由于碳的氧化脫除，鎂碳磚組織結(jié)構(gòu)遭破壞，在金屬液和高溫氣體的流動(dòng)沖刷下流失而被蝕損；同時(shí)，由于碳的脫除所形成的孔隙，熔渣從孔隙滲入，并與MgO反應(yīng)生成低熔點(diǎn)CaO·MgO·SiO2礦物質(zhì)粘附在爐襯上，由于轉(zhuǎn)爐在冶煉時(shí)爐襯內(nèi)發(fā)生反復(fù)性的氧化—脫碳—高溫金屬液和氣體沖刷，轉(zhuǎn)爐內(nèi)襯逐漸融損，流失于爐渣中，就這樣爐襯一步一步被蝕損。

1.1 菱鎂礦的物理性質(zhì)對(duì)補(bǔ)爐的影響

鎂質(zhì)礦石因其具有高熔點(diǎn)、耐高溫侵蝕、不易氧化、又不與鋼水反應(yīng)的特點(diǎn)，其相對(duì)密度大約在2.9~3.1 g/cm3之間，而爐渣的相對(duì)密度大約在2.7 g/cm3左右，當(dāng)把菱鎂礦倒入轉(zhuǎn)爐前大面時(shí)，菱鎂礦可以完全浸泡在爐渣中，此作條件完全符合生鐵塊渣補(bǔ)的基本原理。

同時(shí)由于菱鎂礦的比重低于生鐵塊的相對(duì)密度（大約0.3 g/cm3）左右，菱鎂礦在液態(tài)爐渣中會(huì)自動(dòng)逐漸均勻分布在轉(zhuǎn)爐前大面，而生鐵塊的倒入轉(zhuǎn)爐前大面后，由于生鐵塊比重大，倒入轉(zhuǎn)爐后形狀不會(huì)改變，所以菱鎂礦彌補(bǔ)了生鐵塊補(bǔ)爐不夠完全的地方，對(duì)維護(hù)爐型起到了重要作用。

1.2 菱鎂礦的化學(xué)性質(zhì)對(duì)維護(hù)爐襯的影響

菱鎂礦的主要化學(xué)成分是MgO，是MgCO3和CaCO3的復(fù)鹽，礦石中MgO含量越高，耐火度越高；當(dāng)其遇到高溫熔渣時(shí)分解為CaO和MgO的反應(yīng)層[2]，其化學(xué)反應(yīng)如式（1）所示。

它們與熔渣反應(yīng)生成高溫結(jié)合相，提高了渣補(bǔ)的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和抗沖刷能力，由于出鋼后爐渣的溫度還很高，基本在1 450～1 550℃之間，菱鎂礦在1 450～1 800℃煅燒，CO2氣體完全溢出，MgO形成方鎂石結(jié)晶致密結(jié)合塊體，耐火度達(dá)到3 000℃以上；MgCO3、CaCO3的分解溫度為627℃，因此，菱鎂礦石加入到爐內(nèi)完全滿足反應(yīng)熱力學(xué)條件，其中一小部分菱鎂礦在爐內(nèi)反應(yīng)生成MgO和CO2氣體，生成的MgO溶解在爐渣中，提高了爐渣中MgO的含量，為濺渣護(hù)爐提供了高熔點(diǎn)的爐渣，濺后渣層可有效抗擊高溫鋼液的沖刷，保護(hù)爐襯抗侵蝕能力，延緩爐襯侵蝕速度，穩(wěn)定爐況正常運(yùn)行。

2 菱鎂礦加入量的確定

根據(jù)轉(zhuǎn)爐采用生鐵塊渣補(bǔ)原理經(jīng)驗(yàn)得出結(jié)論：渣補(bǔ)生鐵塊過(guò)多，天車倒入過(guò)快有結(jié)堆現(xiàn)象難以鋪平，對(duì)爐型影響很大，不符合反應(yīng)動(dòng)力學(xué)原理，致使?fàn)t內(nèi)反應(yīng)空間不足，爐容比變小，吹煉過(guò)程難以控制，容易發(fā)生噴濺；渣補(bǔ)生鐵塊太少，渣補(bǔ)效果不太明顯，起不到護(hù)爐作用，所以渣補(bǔ)生鐵塊一般選擇4.5 t左右。

根據(jù)生鐵塊（相對(duì)密度約7 g/cm3）與菱鎂礦（相對(duì)密度約2.9~3.1 g/cm3）的相對(duì)密度和加入轉(zhuǎn)爐前大面形成的體積相等，計(jì)算菱鎂礦的加入量M如式（2）所示：

由于河鋼宣鋼二鋼軋廠現(xiàn)在菱鎂礦用編織袋包裝，每袋重量大約1 t左右，每次渣補(bǔ)加入2袋，使用也特別方便。

3 菱鎂礦補(bǔ)爐工藝的操作要點(diǎn)

1）根據(jù)生產(chǎn)節(jié)奏，利用中包到點(diǎn)時(shí)時(shí)間充裕情況下進(jìn)行菱鎂礦補(bǔ)爐操作。

2）進(jìn)行菱鎂礦補(bǔ)爐前的吹煉爐次，終點(diǎn)控制按照：w(C)≥0.08%，爐渣堿度為2.8～3.5；爐渣中w(MgO)為8%～10%。

3）確保終點(diǎn)一次拉爐成功，嚴(yán)禁調(diào)生料，鋼水全部出盡；為了保證渣面補(bǔ)爐后平整，爐渣致密度大，不進(jìn)行濺渣操作；或根據(jù)實(shí)際情況靜置一段時(shí)間后，待菱鎂礦完全凝固鋪平燒結(jié)好，可搖起爐適當(dāng)濺渣操作，使補(bǔ)爐效果更好。

4）將爐體搖至與爐臺(tái)夾角約50°，用廢鋼斗緩慢加入提前備好的1～2 t鎂質(zhì)礦石，然后來(lái)回上下小幅度搖爐直至鎂質(zhì)礦石完全平鋪前大面，靜置等待菱鎂礦完全凝固。

5）當(dāng)終點(diǎn)溫度高于1 680℃或終點(diǎn)w(C)小于0.08%時(shí)，終渣w(FeO)高、黏度低，用廢鋼斗緩慢加入提前備好的1～2 t鎂質(zhì)礦石，靜置10～15 min。然后起爐搖到零位，氧槍槍位降至2～3 m用氮?dú)獯祾?～2 min，完后再把轉(zhuǎn)爐搖平，讓其自然凝固。

6）渣補(bǔ)完吹煉第一爐鋼，要化好渣，過(guò)程溫度控制合適，出完鋼做好濺渣護(hù)爐工作，使得菱鎂礦補(bǔ)爐效果進(jìn)一步得到鞏固。

4 菱鎂礦補(bǔ)爐工藝的優(yōu)點(diǎn)

1）使用菱鎂礦替代部分生鐵塊補(bǔ)爐后，菱鎂礦含高熔點(diǎn)的礦物質(zhì)，耐火度高，提高了渣補(bǔ)的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和抗沖刷能力，菱鎂礦渣補(bǔ)大面較為平整，不存在凸出點(diǎn)，前大面耐侵蝕性明顯提高，爐渣平穩(wěn)，爐渣中不易帶鋼，杜絕了倒?fàn)t時(shí)爐渣發(fā)泡現(xiàn)象，有利于降低鋼鐵料消耗。

2）一個(gè)中包周期只用生鐵塊補(bǔ)爐一次，用菱鎂礦補(bǔ)爐一次，一次補(bǔ)爐用1~2 t菱鎂礦，大約20 min左右就能粘好，高熔點(diǎn)物質(zhì)在附著轉(zhuǎn)爐爐襯長(zhǎng)達(dá)10~16 h，能替代兩次生鐵塊補(bǔ)爐約8~10 t，節(jié)約了生產(chǎn)時(shí)間，給公司單爐機(jī)生產(chǎn)創(chuàng)造了有利條件。

3）改造前渣補(bǔ)鐵塊的用量為每班4 t、每天3次，耐侵蝕時(shí)間為8 h。改造后為每班2 t鎂質(zhì)礦石每天1次，耐侵蝕時(shí)間為10~16 h。另外還要在每天正常生產(chǎn)的時(shí)候渣補(bǔ)1次每次4 t，替代2次渣補(bǔ)用的生鐵塊8 t，每月除去正常維護(hù)爐襯的次數(shù)，菱鎂礦渣補(bǔ)占渣補(bǔ)爐次的權(quán)重為30%，渣補(bǔ)用的鐵塊的成本為每噸0.25萬(wàn)元，該工藝年經(jīng)濟(jì)效益為216萬(wàn)元。