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    基于病害控制的鋼橋面力學(xué)響應(yīng)分析

    2021-05-13 03:31:28劉林林縱瑾瑜李銀山吳春穎
    現(xiàn)代交通技術(shù) 2021年2期
    關(guān)鍵詞:縱橋橫橋裝層

    劉林林,縱瑾瑜,李銀山,吳春穎

    (1. 蘇交科集團股份有限公司,南京 211112;2. 新型道路材料國家工程實驗室,南京 211112)

    目前,正交異性鋼橋面主流鋪裝技術(shù)包含環(huán)氧瀝青鋪裝技術(shù)、澆筑式鋪裝技術(shù)以及ERS(樹脂瀝青組合體系)鋪裝技術(shù)。環(huán)氧瀝青混合料由于在施工過程中對時間和溫度要求嚴(yán)格,因此施工難度大、費用高;雙層SMA(瀝青瑪蹄脂碎石混合料)鋪裝產(chǎn)生病害多且重載適應(yīng)性差、保質(zhì)年限短;澆筑式鋪裝具有高溫穩(wěn)定性差等缺陷。另外,由于建設(shè)中小跨徑鋼橋投資費用有限且較缺乏鋼橋面鋪裝技術(shù)的相關(guān)研究,難以保證鋪裝材料質(zhì)量。因此環(huán)氧瀝青鋪裝技術(shù)、澆筑式鋪裝技術(shù)以及ERS鋪裝技術(shù)對于中小跨徑鋼橋面鋪裝的適用性欠佳。在此背景下,借助鋼混組合梁的優(yōu)勢,一種新型剛?cè)釓?fù)合鋪裝橋面結(jié)構(gòu)——“水泥混凝土下層+瀝青上面層”結(jié)構(gòu)應(yīng)運而生。近年來,剛?cè)釓?fù)合鋪裝結(jié)構(gòu)逐漸被接受,相關(guān)研究者也不斷增多,該結(jié)構(gòu)逐漸被應(yīng)用到中小跨徑鋼橋面鋪裝中,但隨著剛?cè)釓?fù)合結(jié)構(gòu)的發(fā)展應(yīng)用,目前主要存在以下問題:一是鋪裝層出現(xiàn)疲勞裂縫;二是剛性材料水泥混凝土和瀝青面層層間抗剪能力不足,易產(chǎn)生剪切破壞[1-3]。

    此外,以往鋼橋面力學(xué)響應(yīng)分析時未針對鋪裝層病害進(jìn)行分析,造成計算不利位置與實際不符,因此有必要針對剛?cè)釓?fù)合鋪裝結(jié)構(gòu)病害提出力學(xué)控制指標(biāo),進(jìn)行有限元力學(xué)分析,研究汽車制動力和超載對力學(xué)控制指標(biāo)的影響,這對中小跨徑鋼橋面剛?cè)釓?fù)合鋪裝設(shè)計具有重要指導(dǎo)意義。

    1 計算模型

    1.1 基本假設(shè)

    以某互通立交鋼橋為背景,建立鋼橋局部梁段模型,基本假設(shè)為:①鋪裝層和鋼面板為完全連續(xù)的各向同性彈性體;②鋪裝層層間、鋪裝層與鋼面板間均完全連續(xù)接觸,不考慮相對滑移,不單獨考慮黏結(jié)層;③不計結(jié)構(gòu)自重影響;④縱、橫隔板底部完全約束,橫橋向邊緣無橫向水平位移,順橋向邊緣無縱向水平位移[4-5]。

    1.2 基本參數(shù)和計算模型

    模型結(jié)構(gòu)取鋼橋中部位置,局部梁段結(jié)構(gòu)幾何參數(shù)如表1所示。

    表1 局部梁段結(jié)構(gòu)幾何參數(shù)

    1.3 單元選取

    模型建立中,各結(jié)構(gòu)單元選擇如表2所示。

    表2 各結(jié)構(gòu)單元選擇

    1.4 材料參數(shù)

    橋面鋪裝主要材料計算參數(shù)如表3所示。

    表3 橋面鋪裝主要材料計算參數(shù)

    根據(jù)表1中所列內(nèi)容,使用ANSYS有限元軟件,建立有限元模型,有縱向隔板有限元模型如圖1所示;無縱向隔板有限元模型如圖2所示。

    圖1 有縱向隔板有限元模型

    圖2 無縱向隔板有限元模型

    2 最不利荷載位置

    2.1 荷載布置

    2.1.1 車輪荷載形式

    根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTG D60—2015),由輪重和車輪與鋪裝層的接觸面積計算得到施加的輪胎壓力為0.758 MPa,荷載相關(guān)計算參數(shù)如表4所示。

    表4 荷載相關(guān)計算參數(shù)

    2.1.2 車輪荷載位置布置

    所施加的車輪荷載在鋪裝層上的位置有橫橋向和縱橋向這兩個方向。

    (1) 荷載橫向布置示意如圖3所示,分析橫橋向最不利荷位時,車輪荷載分5種情況。

    (a) 無縱向隔板

    (單位:mm)

    (2) 分析縱橋向的最不利荷位時,荷載位置分別為橫隔板頂、2個橫隔板1/4位置和2個橫隔板跨中處,荷載縱向布置示意如圖4所示。

    圖4 荷載縱向布置示意

    本研究施加的荷載由5個橫橋向位置和3個縱橋向位置共同組成了15個荷載位,分別用編號A1、A2、A3、B1、B2、B3……E1、E2、E3來表示,即字母是車輪荷載在橫橋向的位置,數(shù)字是車輪荷載在縱橋向的位置[6]。

    2.2 確立最不利位置

    瀝青鋪裝層與水泥混凝土調(diào)平層之間最大縱向剪應(yīng)力是控制鋼橋面鋪裝層表面沿縱橋向產(chǎn)生剪切變形的主要因素,鋪裝層表面最大橫向和縱向拉應(yīng)力是控制鋼橋面鋪裝層表面橫橋向和縱橋向產(chǎn)生裂縫的主要因素,因此,本研究提出將鋪裝層層間最大剪應(yīng)力和鋪裝層表面最大拉應(yīng)力的位置稱為最不利位置。

    2.2.1 水泥混凝土層與瀝青鋪裝層間剪應(yīng)力分析

    為研究車輪荷載縱向位置對鋼橋面剛?cè)釓?fù)合鋪裝層層間剪應(yīng)力的影響,就橫橋向5個荷載位與縱橋向3個荷載位共15個荷位布置,進(jìn)行有限元計算分析,縱向剪應(yīng)力隨縱向荷載位置變化規(guī)律如圖5所示。

    圖5 縱向剪應(yīng)力隨縱向荷載位置變化規(guī)律

    由圖5可知:①隨著車輪荷載縱向上由橫隔板頂部向跨中移動,橫向荷載位A、B、C、D、E的鋪裝層表面縱向剪應(yīng)力均呈現(xiàn)先增大再減小的趨勢,鋪裝層間縱向最大剪應(yīng)力出現(xiàn)在1/4跨處。在同一橫向荷載位下,最大的縱向剪應(yīng)力出現(xiàn)在橫向荷載位 A(U形肋中心上部)位置。②剛?cè)釓?fù)合鋪裝層間最大剪應(yīng)力出現(xiàn)在荷載作用在荷載位A時,其結(jié)果為0.262 6 MPa。

    因此,以鋪裝層層間最大縱向剪應(yīng)力作為剛?cè)釓?fù)合鋪裝層設(shè)計控制指標(biāo)時,橫橋向最不利荷位是荷載位A(U形肋中心上部),縱橋向是1/4跨處。

    2.2.2 鋪裝層表面最大拉應(yīng)力分析

    為研究車輪荷載橫向和縱向位置對鋼橋面剛?cè)釓?fù)合鋪裝層表面拉應(yīng)力的影響,就橫橋向5個荷載位與縱橋向3個荷載位共15個荷載位布置進(jìn)行有限元計算分析,縱向拉應(yīng)力隨縱向荷載位置變化規(guī)律如圖6所示;橫向拉應(yīng)力隨縱向荷載位置變化規(guī)律如圖7所示。

    圖6 縱向拉應(yīng)力隨縱向荷載位置變化規(guī)律

    圖7 橫向拉應(yīng)力隨縱向荷載位置變化規(guī)律

    由圖6和圖7可知:①隨著車輪荷載縱向上從橫隔板頂部向跨中移動,橫向荷載位A、B、C、D、E的鋪裝層表面橫向拉應(yīng)力和縱向拉應(yīng)力均逐漸增大,最大橫向拉應(yīng)力位置出現(xiàn)在跨中位置;②在同一縱向荷載位下,最大的橫向拉應(yīng)力出現(xiàn)在橫向荷載位A(U形肋中心上部)位置,其結(jié)果為0.513 2 MPa。

    因此,以鋪裝層最大拉應(yīng)力作為剛?cè)釓?fù)合鋪裝層設(shè)計控制指標(biāo)時,橫橋向最不利荷位是荷載位A(U形肋中心上部),縱橋向是跨中處。此外,本文通過計算鋼橋面鋪裝層表面拉應(yīng)變的變化規(guī)律,得出鋪裝層表面橫向和縱向拉應(yīng)變的變化與各荷載位下鋪裝層表面橫向與縱向拉應(yīng)力變化一致。

    3 汽車制動力和超載對鋪裝層剪應(yīng)力的影響

    為進(jìn)一步研究鋪裝層材料性能對結(jié)構(gòu)體系受力的影響,并且為鋪裝結(jié)構(gòu)、材料的設(shè)計與試驗提供依據(jù),針對荷載條件和摩擦系數(shù)等因素進(jìn)行受力敏感性研究。主要分析車輛剎車水平力作用對鋪裝層界面剪應(yīng)力的影響,重點計算瀝青混凝土鋪裝層之間的界面剪應(yīng)力情況[6]。

    3.1 荷載條件

    針對交通荷載超載50%、80%、100%和120%的情況下,鋪裝層不同界面的剪應(yīng)力進(jìn)行重點分析。車輪荷載同時考慮30%沖擊系數(shù),并考慮水平摩擦力的影響,取摩擦系數(shù)f=0.3。荷載作用位置為橫橋向位置A,縱橋向位置3。不同荷載條件下鋪裝層剪應(yīng)力值如表5所示。

    表5 不同荷載條件下鋪裝層剪應(yīng)力值 (MPa)

    由表5可知,剛?cè)釓?fù)合鋪裝層層間剪應(yīng)力大小均隨著荷載的增大而增大,剪應(yīng)力增長率和荷載增長率一致,由此說明超載對剛?cè)釓?fù)合鋪裝層層間剪應(yīng)力值影響較大,過大的層間剪應(yīng)力會造成剛?cè)釓?fù)合鋪裝破壞。

    3.2 汽車制動力

    剛?cè)釓?fù)合鋪裝層受力不僅受豎直荷載影響,此外還受汽車制動力的影響。當(dāng)摩擦系數(shù)f為0、0.25、0.50和0.75時,不同摩擦系數(shù)條件下鋪裝層剪應(yīng)力值如表6所示。其中,車輪荷載為標(biāo)準(zhǔn)荷載,但考慮30%沖擊系數(shù)。荷載作用位置為橫橋向位置A,縱橋向位置3。

    表6 不同摩擦系數(shù)條件下鋪裝層剪應(yīng)力值 (MPa)

    由表6可知,剛?cè)釓?fù)合鋪裝層層間剪應(yīng)力大小均隨著制動力的增大而增大,其中剛?cè)釓?fù)合鋪裝上層表面剪應(yīng)力增長率較高。

    4 結(jié)語

    通過建立中小跨徑鋼橋面剛?cè)釓?fù)合鋪裝的有限元模型,提出基于剛?cè)釓?fù)合鋪裝病害的力學(xué)控制指標(biāo),研究分析最不利荷載位置,分析荷載和汽車制動力對鋪裝層剪應(yīng)力的影響,可以得出以下結(jié)論。

    (1) 以鋪裝層層間最大縱向剪應(yīng)力作為剛?cè)釓?fù)合鋪裝層設(shè)計控制指標(biāo)時,橫橋向最不利荷位是U形肋中心上部,縱橋向是1/4跨處。

    (2) 以鋪裝層最大拉應(yīng)力作為剛?cè)釓?fù)合鋪裝層設(shè)計控制指標(biāo)時,橫橋向最不利荷位是U形肋中心上部,縱橋向是跨中位置。

    (3) 超載對剛?cè)釓?fù)合鋪裝層層間剪應(yīng)力值影響較大,過大的層間剪應(yīng)力會造成剛?cè)釓?fù)合鋪裝破壞。

    (4) 剛?cè)釓?fù)合鋪裝層層間剪應(yīng)力大小均隨著制動力的增大而增大,其中剛?cè)釓?fù)合鋪裝上層表面剪應(yīng)力增長率較高。

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