代碧波 李懷賓 張姝婧 趙興東
(1.東北大學(xué)采礦地壓與控制研究中心,遼寧 沈陽 110819;2.金屬礦山安全與健康國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,安徽 馬鞍山 243000)
隨著淺部資源的日益枯竭,進(jìn)入深部高應(yīng)力區(qū)開采資源成為必然趨勢。深部開采巖體處于“三高一擾動”的復(fù)雜應(yīng)力環(huán)境中,特別對于受采動影響的深部硬巖巷道,巷道圍巖常發(fā)生層裂、巖爆等災(zāi)害事故,造成人員傷亡、設(shè)備損壞和生產(chǎn)停滯等。究其原因主要是對采動影響下巷道圍巖的力學(xué)特性認(rèn)識不足[1-3],導(dǎo)致不能合理地確定巷道圍巖的控制措施。
目前,國內(nèi)外學(xué)者對采動影響下巷道圍巖的穩(wěn)定性進(jìn)行了大量的研究,例如,賈后省等[4]利用FLAC3D數(shù)值模擬方法研究采動疊加應(yīng)力場分布特征,分析了采動影響條件下巷道圍巖的破壞特征與冒頂機(jī)理;WACLAWIK等[5]對長壁開采下巷道圍巖的應(yīng)力進(jìn)行監(jiān)測,得出隨著工作面的推進(jìn),圍巖應(yīng)力隨之發(fā)生改變;WANG等[6]通過鉆孔電視監(jiān)測和聲波測試對巷道圍巖的破壞情況進(jìn)行研究,結(jié)果表明巷道在采動影響下比在靜態(tài)壓力下圍巖破壞區(qū)域更大;付玉凱[7]通過數(shù)值計(jì)算的方法,分析了留巷巷道在臨近工作面和本工作面雙重采動影響下的圍巖應(yīng)力狀態(tài);ABDELLAH等[8]采用統(tǒng)計(jì)的方法分析了巷道在采動影響下的穩(wěn)定性情況。上述研究成果對采動影響下巷道圍巖穩(wěn)定性分析提供了有價(jià)值的參考,但對深部采動影響下硬巖巷道穩(wěn)定性方面的研究相對較少。
紅透山銅鋅礦現(xiàn)開拓深度1 657 m,開采深度1 257 m,是中國開采最深的有色金屬礦山,-767 m中段(埋深1 197 m)13#、14#采場斜坡道在采動影響下,出現(xiàn)大范圍的層裂破壞(見圖1),給生產(chǎn)帶來了嚴(yán)重影響。因此,在深部采動影響下,針對礦山特殊的工程地質(zhì)和開采條件,研究深部硬巖巷道圍巖的穩(wěn)定性成為紅透山銅鋅礦深部開采的重點(diǎn)課題。針對上述實(shí)際情況,以紅透山銅鋅礦-767 m中段13#、14#采場斜坡道為研究對象,采用數(shù)值模擬方法分析開采過程中巷道圍巖的應(yīng)力、塑性區(qū)和位移變化規(guī)律,為采動影響下巷道穩(wěn)定性分析和支護(hù)設(shè)計(jì)提供了重要的理論依據(jù)。
紅透山銅鋅礦床位于渾河大斷裂帶上盤,礦體上盤為黑云斜長片麻巖、下盤為角閃斜長片麻巖。礦床總體走向近東西,傾向南東,傾角在70°~80°之間,礦體平均厚20 m。目前紅透山銅鋅礦主要采用上向水平分層充填采礦法,礦房垂直高度60 m,每分層開采高度3 m,采用尾砂膠結(jié)充填;-767 m中段13#、14#采場斜坡道巷道斷面尺寸3.0 m×2.8 m(寬×高),為四分之一三心拱巷道,采場與斜坡道位置關(guān)系見圖2。
利用測線法對研究區(qū)域巖體結(jié)構(gòu)面進(jìn)行調(diào)查分析可知,其巖體結(jié)構(gòu)面分布情況見表1。根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查和室內(nèi)巖石力學(xué)實(shí)驗(yàn),采用RMR和Q方法對巖體質(zhì)量進(jìn)行分級(見表2),巖體質(zhì)量一般~好,最后基于Hoke-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則估算巖體力學(xué)參數(shù)(見表3)。
為了研究采動影響下斜坡道圍巖的穩(wěn)定性,考慮13#、14#采場斜坡道同中段的采場以及上下兩個中段采場的影響,為了簡化計(jì)算,每個采場分兩步開采,總體開采次序?yàn)閺南碌缴希谀P陀?jì)算中,具體的計(jì)算步驟為模擬開采和充填的次序(見表4)。采用FLAC3D軟件分析采動影響下巷道圍巖的應(yīng)力、塑性區(qū)和位移的變化規(guī)律。
模型尺寸為1 000 m×20 m×1 260 m(長×寬×高),劃分271 520個單元,如圖3所示,考慮到計(jì)算精度的問題,對巷道位置處網(wǎng)格進(jìn)行加密處理,礦體傾角為70°,厚度20 m。模型邊界采用位移約束,水平方向限制x和y方向的位移,模型底邊限制x、y和z方向的位移,模型上邊界施加覆巖自重的應(yīng)力,約為15 MPa,模擬采用Mohr-Coulomb強(qiáng)度準(zhǔn)則。
2.3.1 主應(yīng)力演化過程分析
為了得到圍巖主應(yīng)力隨開采的演化過程,在斜坡道圍巖的左幫、拱肩和頂板處沿徑向方向10 m內(nèi)每隔0.2 m布置1個測點(diǎn),監(jiān)測該點(diǎn)處的主應(yīng)力值。為了便于觀察,在此設(shè)定壓應(yīng)力為正。
(1)幫部主應(yīng)力。根據(jù)以上模型,提取圍巖一監(jiān)測斷面左幫中點(diǎn)處不同深度測點(diǎn)的主應(yīng)力值(見圖4)。可以看出,最大主應(yīng)力值在幫壁附近相對較小,隨著徑向深度的增加,最大主應(yīng)力值先增加后減小,深度在距離幫壁2倍巷道寬度時(shí),該點(diǎn)的主應(yīng)力值趨于穩(wěn)定;在距離幫壁0.5 m范圍內(nèi)最小主應(yīng)力值較小,圍巖易發(fā)生σ3<5 MPa時(shí)的張拉破壞,隨著徑向深度的增加,最小主應(yīng)力值增大,圍巖易發(fā)生σ3>5 MPa時(shí)的剪切破壞[10];隨著開采的進(jìn)行,最大主應(yīng)力峰值先增加后減小,這主要是由于開采至巷道水平附近時(shí),在巷道附近形成應(yīng)力集中區(qū),開采超過巷道水平后,應(yīng)力集中區(qū)隨之發(fā)生轉(zhuǎn)移,在巷道靠近采場側(cè)應(yīng)力開始釋放;幫壁處最大主應(yīng)力和最小主應(yīng)力值均逐漸減小。
(2)拱肩主應(yīng)力。提取巷道拱肩不同深度測點(diǎn)的主應(yīng)力值(見圖5)??梢钥闯?,最大主應(yīng)力值在拱肩處出現(xiàn)應(yīng)力集中,隨著徑向深度的增加,最大主應(yīng)力值逐漸減小,深度在距離拱肩2倍巷道寬度時(shí),該點(diǎn)的主應(yīng)力值趨于穩(wěn)定;最小主應(yīng)力在拱肩附近就達(dá)到較大值,圍巖易發(fā)生σ3>5 MPa時(shí)的剪切破壞[10];隨著開采的進(jìn)行,最大主應(yīng)力峰值先增加后減小,這主要是由于開采至巷道水平附近時(shí),在巷道附近形成應(yīng)力集中區(qū),開采超過巷道水平后,應(yīng)力集中區(qū)隨之發(fā)生轉(zhuǎn)移,在巷道靠近采場側(cè)應(yīng)力開始釋放。
(3)頂板主應(yīng)力。提取巷道頂板中點(diǎn)處不同深度測點(diǎn)的主應(yīng)力值(見圖6)。可以看出,隨著徑向深度的增加,最大主應(yīng)力值逐漸增加,深度在距離頂板3倍巷道寬度時(shí),該點(diǎn)的主應(yīng)力值趨于穩(wěn)定;在距離頂板0.5 m范圍內(nèi)最小主應(yīng)力值較小,圍巖易發(fā)生σ3<5 MPa時(shí)的張拉破壞,隨著徑向深度的增加,最小主應(yīng)力值增大,圍巖易發(fā)生σ3>5 MPa時(shí)的剪切破壞[10];隨著開采的進(jìn)行,最大主應(yīng)力峰值先增加后減小,這主要是由于開采至巷道水平附近時(shí),在巷道附近形成應(yīng)力集中區(qū),開采超過巷道水平后,應(yīng)力集中區(qū)隨之發(fā)生轉(zhuǎn)移,在巷道靠近采場側(cè)應(yīng)力開始釋放;當(dāng)計(jì)算至第8步驟時(shí),頂板出現(xiàn)2 MPa的拉應(yīng)力,大于巖體的抗拉強(qiáng)度;在第12步驟時(shí),頂板處最小主應(yīng)力值接近0 MPa的深度約為1 m,此時(shí)圍巖處于雙向應(yīng)力狀態(tài)。
(4)應(yīng)力集中位置分析。為了進(jìn)一步確定開采后主應(yīng)力的變化情況,圖7給出了第1步驟、第8步驟和第12步驟最大主應(yīng)力集中點(diǎn)位置。結(jié)果表明:隨著開采的進(jìn)行,應(yīng)力集中區(qū)位置沿順時(shí)針方向轉(zhuǎn)動;轉(zhuǎn)動角度達(dá)20°左右,應(yīng)力集中區(qū)位置的轉(zhuǎn)動導(dǎo)致巷道塑性區(qū)以及錨桿受力的變化,增加了巷道的不穩(wěn)定性。
2.3.2 塑性區(qū)演化過程分析
隨著開采的進(jìn)行,巷道圍巖的塑性區(qū)變化如圖8所示,在第1~第6步驟時(shí)(見圖8(a)和圖8(b)),巷道圍巖塑性區(qū)較小,塑性區(qū)范圍幾乎沒有變化,最大塑性區(qū)出現(xiàn)在底板,范圍為0.8 m;當(dāng)開采至與巷道相同水平時(shí)(見圖8(c)),巷道圍巖塑性區(qū)范圍明顯增大,最大塑性區(qū)出現(xiàn)在底板,范圍為5.0 m;隨著采場的持續(xù)開采,兩幫及底板塑性區(qū)范圍變化不大,在第12步驟時(shí),靠近采場側(cè),頂板塑性區(qū)增加至6.5 m,并且圍巖塑性區(qū)呈不對稱分布,對于3.0 m×2.8 m三心拱巷道,設(shè)計(jì)支護(hù)的錨桿長度一般為2.0~2.5 m,塑性區(qū)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出正常的支護(hù)范圍,所以對受開采影響的巷道進(jìn)行支護(hù)時(shí),必須充分考慮開采的影響。開采結(jié)束后,巷道圍巖的塑性區(qū)具有以下的變化規(guī)律,巷道左幫(靠近采場側(cè))從0.35 m(第1步驟)增加至0.6 m(第12步驟);巷道右?guī)停ㄟh(yuǎn)離采場側(cè))從0.35 m(第1步驟)增加至0.4 m(第12步驟);底板從0.8 m(第1步驟)增加至5.4 m(第12步驟);頂板從0.2 m(第1步驟)增加至6.5 m(第12步驟)。
2.3.3 位移變化規(guī)律分析
由于沿著巷道幫壁位移不均勻分布,一般情況下,在幫壁的中間位置比較接近最大位移變化值,選取幫壁的中點(diǎn)進(jìn)行說明,圖9給出了隨著開采的進(jìn)行,巷道兩幫位移的變化情況,正值表示遠(yuǎn)離采場方向,負(fù)值表示靠近采場方向。巷道左幫先向遠(yuǎn)離采場方向移動(第1~第7步驟),然后向靠近采場方向移動(第8~第13步驟),從1.9 mm減小至-33.3 mm;巷道右?guī)驮诘?步驟時(shí)向采場方向移動,然后開始向遠(yuǎn)離采場方向移動(第2~第7步驟),最后同左幫一起向靠近采場方向移動(第8~第13步驟);從-1.4 mm減小至-31.5 mm。巷道兩幫總體表現(xiàn)出先向遠(yuǎn)離采場方向移動,然后向靠近采場方向移動的規(guī)律,這主要是由于,在第1~第7步驟,尤其在第6~第7步驟后,在采場的右上角出現(xiàn)水平應(yīng)力集中(見圖10(a)),然而在巷道右側(cè)的整體水平應(yīng)力值沒有明顯的變化,導(dǎo)致巷道整體向遠(yuǎn)離采場方向移動;當(dāng)開采超過巷道相同水平后,巷道左側(cè)水平應(yīng)力得到較大的釋放(見圖10(b)),然而在巷道右側(cè)的整體水平應(yīng)力值沒有明顯的變化,導(dǎo)致巷道整體向靠近采場方向移動。
巷道頂?shù)装宀捎蒙鲜龇绞?,選取中點(diǎn)進(jìn)行說明,負(fù)值表示下沉量。巷道開挖后,頂板出現(xiàn)-4.8 mm的位移,第2~第5步驟頂板下沉量逐漸減小,在第6步驟時(shí),頂板位移開始變?yōu)檎?,這是由于采場開挖后,在巷道左側(cè)產(chǎn)生水平方向應(yīng)力集中(見圖10(a)),導(dǎo)致頂板下沉量減??;計(jì)算至第8步驟之后,頂板向上移動快速增加,這主要是由于隨著開采的進(jìn)行,垂直應(yīng)力分量逐漸減小(見圖11),頂板位移從-4.8 mm增大至61.5 mm。隨著開采的進(jìn)行,巷道底板隆起量持續(xù)增加,從5.9 mm增加至78.8 mm。開采結(jié)束后,巷道整體向靠近采場方向傾斜移動(見圖12)。
(1)巷道開挖后,在距離幫壁和頂板0.5 m和1.0 m范圍內(nèi)最小主應(yīng)力值較小,圍巖易發(fā)生張拉破壞,而最小主應(yīng)力在斜坡道拱肩附近就達(dá)到較大值,圍巖易發(fā)生剪切破壞;隨著徑向深度的增加,幫壁處最大主應(yīng)力值先增加后減??;拱肩處最大主應(yīng)力值逐漸減小,頂板處最大主應(yīng)力值逐漸增加,最終趨于穩(wěn)定。
(2)隨著開采的進(jìn)行,最大主應(yīng)力峰值呈現(xiàn)先增加后減小的規(guī)律;最大主應(yīng)力集中區(qū)沿著順時(shí)針方向轉(zhuǎn)動,轉(zhuǎn)動角度20°左右;圍巖塑性區(qū)逐漸變?yōu)榈?,并呈不對稱分布;頂板先下沉后向上移動,從-4.8 mm增大至61.5 mm;巷道底板隆起量持續(xù)增加,從5.9 mm增加至78.8 mm;斜坡道兩幫總體表現(xiàn)出先向遠(yuǎn)離采場方向移動,然后向靠近采場方向移動的規(guī)律,左幫從1.9 mm減小至-33.3 mm,右?guī)蛷?1.4 mm減小至-31.5 mm;開采結(jié)束后,斜坡道整體向靠近采場方向傾斜移動。
(3)對比所有計(jì)算步驟表明:在開采至斜坡道相同水平時(shí),開采對斜坡道圍巖的穩(wěn)定性的影響較顯著,此時(shí)斜坡道圍巖出現(xiàn)蝶形塑性區(qū),幫壁在水平方向上,從向遠(yuǎn)離采場方向移動轉(zhuǎn)向靠近采場方向移動,頂板向上移動開始加劇。