高溫對(duì)鋼筋與混凝土黏結(jié)性能影響的試驗(yàn)研究

周立琛 劉 利 李雅寧 李曉東 魏 曉 肖 瑤

(1.青島理工大學(xué)土木工程學(xué)院, 山東青島 266033； 2.山東水利職業(yè)學(xué)院, 山東日照 276826)

在實(shí)際工程中，火災(zāi)一直都是鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的重大威脅因素之一。由于高溫環(huán)境的影響，引起鋼筋與混凝土間黏結(jié)滑移的變化，對(duì)建筑結(jié)構(gòu)的極限承載能力和結(jié)構(gòu)耐久性產(chǎn)生不利影響。近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)高溫環(huán)境下鋼筋混凝土的黏結(jié)性能做了多方面研究，文獻(xiàn)[1-5]分別討論研究了高溫后鋼筋錨固長(zhǎng)度、配箍率、冷卻方式、加載制度及高溫環(huán)境對(duì)鋼筋與混凝土的黏結(jié)性能的影響。金寶等通過(guò)掃描電鏡試驗(yàn)等進(jìn)行了微觀試驗(yàn)研究，研究了高溫后鈣質(zhì)骨料混凝土強(qiáng)度與結(jié)構(gòu)微觀變化的關(guān)系[6]。文獻(xiàn)[7-9]介紹了對(duì)再生混凝土中鋼筋的拔出試驗(yàn)和模擬分析，獲得了鋼筋與再生混凝土間的黏結(jié)滑移破壞特征同鋼筋與普通混凝土間的黏結(jié)破壞特征基本類似的結(jié)論。

鑒于高溫環(huán)境鋼筋與混凝土黏結(jié)性能的退化機(jī)理復(fù)雜，目前對(duì)鋼筋與混凝土在高溫下及高溫后的黏結(jié)性能的損傷規(guī)律的研究還不夠全面。本研究通過(guò)對(duì)同等強(qiáng)度等級(jí)的普通混凝土和再生混凝土立方體試件的中心拉拔試驗(yàn)，研究高溫下及高溫后黏結(jié)性能的損傷規(guī)律，并分析高溫環(huán)境影響下鋼筋與混凝土界面剪應(yīng)力-位移的關(guān)系。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

試驗(yàn)設(shè)計(jì)并制作44個(gè)普通混凝土和再生混凝土(粗骨料取代率為100%)立方體試件，試件的具體分組情況見(jiàn)表1。混凝土立方體試塊的設(shè)計(jì)尺寸均為150 mm×150 mm×150 mm，試件的制作采用強(qiáng)度等級(jí)為P·O 42.5的水泥，粗骨料采用普通天然石灰?guī)r質(zhì)粗骨料和再生混凝土粗骨料，粗骨料粒徑均為5～26.5 mm。普通混凝土和再生混凝土水灰比為0.66、0.79，水泥∶砂∶石的配合比為1∶1.96∶2.94。試件所用直徑為14 mm的HRB500變形鋼筋，并將鋼筋埋置在試塊中心位置，不對(duì)其配置箍筋。試件中心位置配置總長(zhǎng)度550 mm鋼筋，鋼筋埋置深度為150 mm，鋼筋端部的有效錨固長(zhǎng)度為70 mm，在剩余鋼筋與混凝土無(wú)黏結(jié)作用的區(qū)域用無(wú)黏性材料包裹鋼筋作為阻隔，用石棉包裹上部裸露在高溫爐內(nèi)的鋼筋，對(duì)裸露鋼筋做隔熱處理。在鋼筋有效黏結(jié)中心位置設(shè)置熱電偶溫度測(cè)量點(diǎn)，并將熱電偶埋置于此，試件詳圖見(jiàn)圖1。

表1 試驗(yàn)分組Table 1 Test grouping

括號(hào)內(nèi)為試件編號(hào)方法；高溫后為試件經(jīng)預(yù)設(shè)高溫環(huán)境后自然冷卻至室溫后進(jìn)行的試驗(yàn)，高溫下為在預(yù)設(shè)高溫環(huán)境下進(jìn)行的試驗(yàn)。

圖1 試件詳圖 mmFig.1 Specimen details

1.2 試驗(yàn)裝置及加載方案

試驗(yàn)裝置分別采用MTS E45.305型電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行加載；采用MTS TestSuite軟件進(jìn)行力和位移的數(shù)據(jù)采集；采用GWX-1100型電加熱高溫箱、GWX-1100型電爐控制器HMI操控模式進(jìn)行溫度控制；采用K型熱電偶和Agilent34980A進(jìn)行實(shí)時(shí)溫度采集。

如圖2試驗(yàn)加載裝置所示，試驗(yàn)由MTS E45.305電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)從試件的鋼筋頂端施加荷載，通過(guò)鋼筋與混凝土之間的黏結(jié)作用將力傳遞給混凝土，試件用耐高溫反力支架固定在MTS試驗(yàn)機(jī)底座。試驗(yàn)機(jī)橫梁的移動(dòng)速度為0.001 mm/s，通過(guò)MTS TestSuite軟件采集橫梁位移(橫梁位移即鋼筋位移)和荷載值的數(shù)據(jù)。鋼筋與混凝土黏結(jié)部位的溫度通過(guò)Agilent34980A進(jìn)行數(shù)據(jù)采集，爐內(nèi)溫度由GWX-1100電爐控制器控制，當(dāng)爐內(nèi)溫度從常溫達(dá)到設(shè)定溫度后，爐內(nèi)溫度保持恒定，恒溫時(shí)間約1 h后，鋼筋與混凝土黏結(jié)處的溫度趨于穩(wěn)定且與爐溫基本一致，此時(shí)黏結(jié)處溫度比爐溫設(shè)計(jì)溫度低大約20～30 ℃，爐內(nèi)升溫曲線詳見(jiàn)圖3。

1—MTS萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī); 2—夾具; 3—電熱絲; 4—試件; 5—石棉; 6—固定支架; 7—K型熱電偶。圖2 試驗(yàn)加載裝置Fig.2 Loading devices

圖3 爐內(nèi)平均升溫曲線Fig.3 Heating curves of average temperatures in furnaces

2 試驗(yàn)結(jié)果和τ-s曲線分析

2.1 曲線滑移量修正

試驗(yàn)中的黏結(jié)應(yīng)力假設(shè)為鋼筋與混凝土的平均黏結(jié)應(yīng)力，算式見(jiàn)式(1)：

(1)

式中：τ為平均黏結(jié)應(yīng)力;F為拉拔力;d為鋼筋直徑;la為鋼筋的黏結(jié)錨固長(zhǎng)度。

試驗(yàn)過(guò)程中鋼筋的拔出位移(即鋼筋與混凝土相對(duì)滑移的測(cè)量值)由MTS試驗(yàn)機(jī)的橫梁控制，通過(guò)MTS TestSuite軟件可以精確測(cè)得。由于鋼筋與混凝土的實(shí)際相對(duì)滑移值是一個(gè)微小的變量，為提高試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確度，需考慮測(cè)量值中包含的鋼筋彈性變形量，根據(jù)式(2)對(duì)測(cè)量值進(jìn)行修正。

(2)

式中：Δs為鋼筋變形量,mm;Fi為各級(jí)拉拔力,kN;l為鋼筋未錨固處至夾具底端距離,mm;E為彈性模量，MPa;A為鋼筋截面面積,mm2。

因此加載端的實(shí)際滑移量s為：

s=s′-Δs

(3)

式中：s′為鋼筋實(shí)測(cè)滑移量。

2.2 τ-s曲線

通過(guò)整合分析常溫下及高溫后試驗(yàn)數(shù)據(jù)，得出鋼筋與混凝土之間的黏結(jié)應(yīng)力(τ)和滑移量(s)兩者的關(guān)系曲線，如圖4所示。

a—P3、R3(常溫下); b—P3、R3(200 ℃高溫后); c—P3、R3(400 ℃高溫后); d—P3、R3(600 ℃高溫后); e—P3、R3(800 ℃高溫后)。圖4 P3、R3類試件的τ-s曲線Fig.4 The τ-s curves of P3 and R3 specimens

通過(guò)整合分析高溫下試驗(yàn)數(shù)據(jù)，得出鋼筋與混凝土之間的黏結(jié)應(yīng)力(τ)和滑移量(s)兩者的關(guān)系曲線，如圖5所示。

普通鋼筋混凝土試件和再生混凝土試件的峰值黏結(jié)應(yīng)力在不同高溫影響后，均有不同程度降低。可將試件在高溫影響后的τ-s曲線詳細(xì)劃分為五個(gè)階段：微滑移階段、滑移階段、劈裂破壞階段、應(yīng)力下降階段、殘余階段[10]。

微滑移階段：在對(duì)試件初始加載時(shí)，此時(shí)拉拔力較小，鋼筋和混凝土之間的相對(duì)滑移極小，此階段鋼筋混凝土之間的作用力主要為化學(xué)膠結(jié)力，可認(rèn)為曲線呈線性關(guān)系增長(zhǎng)。

滑移階段：隨著外荷載的增加，鋼筋與混凝土間的作用力也隨之增加，兩者之間的滑移量也隨之增大，化學(xué)膠結(jié)逐漸破壞，化學(xué)膠結(jié)力也隨之消失，此階段鋼筋與混凝土之間的黏結(jié)作用力主要為摩阻力和機(jī)械咬合力，此時(shí)τ-s曲線呈非線性關(guān)系增長(zhǎng)。

劈裂破壞階段：隨著外荷載的增加，鋼筋與混凝土之間作用力(機(jī)械咬合力和摩阻力)也隨之增加，當(dāng)鋼筋肋與混凝土之間的擠壓力增大到混凝土試件的環(huán)向拉應(yīng)力承受的極限值，致使混凝土開(kāi)裂，裂縫繼續(xù)沿鋼筋徑向向四周延伸至試件表面，發(fā)生劈裂破壞，此時(shí)τ-s曲線逐漸達(dá)到峰值。

應(yīng)力下降階段：τ-s曲線在達(dá)到峰值之后，隨之進(jìn)入下降階段。在這一階段，隨著兩者間滑移的增加，黏結(jié)應(yīng)力本階段初期下降較快，隨后下降變得較為平緩。

a—P3、R3(高溫下200 ℃); b—P3、R3(高溫下400 ℃); c—P3、R3(高溫下600 ℃); d—P3、R3(高溫下800 ℃)。圖5 高溫下P3、R3類試件的τ-s曲線Fig.5 The τ-s curves of P3 and R3 specimens in high temperatures

殘余階段：在機(jī)械咬合力完全喪失后，此階段鋼筋與混凝土之間只有摩擦力，τ-s曲線較為平緩下降，直至鋼筋從試件中全部拔出。

2.3 極限黏結(jié)強(qiáng)度和峰值滑移

表2為兩類混凝土試件分別在高溫后及高溫下各高溫階段的極限黏結(jié)強(qiáng)度比(各高溫環(huán)境試驗(yàn)極限黏結(jié)強(qiáng)度與常溫下試驗(yàn)極限黏結(jié)強(qiáng)度之比)。

表2 高溫后、高溫下極限黏結(jié)強(qiáng)度比Table 2 Ultimate bonding strength ratiosafter and in high temperatures

結(jié)合圖4、圖5以及表2分析可得：試驗(yàn)溫度從常溫升高到800 ℃時(shí)，普通混凝土、再生混凝土與鋼筋在高溫后及高溫下的極限黏結(jié)強(qiáng)度均呈逐漸降低的趨勢(shì)，而鋼筋與混凝土之間的相對(duì)滑移峰值隨著溫度的升高有所增加。試驗(yàn)溫度在200 ℃時(shí)，P3、R3組試件的極限黏結(jié)強(qiáng)度與常溫時(shí)相比，高溫后分別損傷了40%、39%，高溫下分別損傷了47%、48%；試驗(yàn)溫度在400 ℃時(shí)，P3、R3組試件的極限黏結(jié)強(qiáng)度與常溫時(shí)相比，高溫后分別損傷了60%、56%，高溫下分別損傷了54%、56%；試驗(yàn)溫度在600 ℃時(shí)，P3、R3組試件的極限黏結(jié)強(qiáng)度與常溫時(shí)相比，高溫后分別損傷了79%、78%，高溫下分別損傷了71%、68%；試驗(yàn)溫度在800 ℃時(shí)，P3、R3組試件的極限黏結(jié)強(qiáng)度與常溫時(shí)相比，高溫后分別損傷了88%、85%，高溫下分別損傷了85%、84%。

圖6為普通混凝土和再生混凝土試件在不同高溫環(huán)境影響下，其極限黏結(jié)強(qiáng)度隨溫度升高而變化的曲線。圖7為不同類別混凝土試件在不同高溫環(huán)境影響下，其峰值滑移值隨溫度升高的變化曲線。

圖6 P3、R3類試件鋼筋與混凝土的極限黏結(jié)強(qiáng)度Fig.6 Ultimate bonding strength of steel bars and concrete for specimens P3 and R3

圖7 P3、R3類試件鋼筋與混凝土的極限滑移位移Fig.7 Ultimate slip displacement between steel bars and concrete for specimens P3 and R3

試驗(yàn)表明：試件在高溫后及高溫下的極限黏結(jié)強(qiáng)度隨溫度的升高均逐漸降低，而極限滑移量卻隨著溫度的升高逐漸增加。相同溫度條件下，同一類型混凝土試件在高溫下的滑移峰值比高溫后的滑移峰值大，且高溫下曲線的上升段和下降段相比高溫后的較平緩。

兩種類型混凝土相比，鋼筋與再生混凝土的極限黏結(jié)強(qiáng)度略高，這與文獻(xiàn)[9]的結(jié)論一致。其原因?yàn)樵偕止橇陷^普通粗骨料的表面更粗糙且干燥，致使骨料與水泥砂漿之間的黏結(jié)增強(qiáng)，且增強(qiáng)了混凝土與鋼筋間的咬合，因而增強(qiáng)了其與鋼筋之間黏結(jié)性能。

3 黏結(jié)-滑移關(guān)系方程

3.1 鋼筋與混凝土的黏結(jié)損傷模型

通過(guò)上述試驗(yàn)數(shù)據(jù)所得到的鋼筋混凝土的τ-s曲線，分析鋼筋與混凝土黏結(jié)面的損傷過(guò)程，建立鋼筋與混凝土黏結(jié)-滑移的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系。鋼筋與混凝土之間的損傷變量是依據(jù)黏結(jié)性能參數(shù)來(lái)定義的，當(dāng)黏結(jié)材料無(wú)損傷時(shí)，此時(shí)黏結(jié)面的黏結(jié)性能參數(shù)為B，當(dāng)材料處于損傷狀態(tài)時(shí)黏結(jié)面的黏結(jié)性能參數(shù)為ΔB，定義損傷變量[11]計(jì)算式：

(4)

式中：D為損傷變量，當(dāng)黏結(jié)面沒(méi)有損傷時(shí)，ΔB=B，此時(shí)0

根據(jù)τ-s曲線上的曲線斜率(τ/s)來(lái)定義黏結(jié)性能參數(shù)[12]。試驗(yàn)初始時(shí)期，外荷載值較小，該階段中鋼筋與混凝土未發(fā)生相對(duì)滑移，鋼筋與混凝土黏結(jié)面無(wú)損傷，τ-s曲線呈線性關(guān)系增長(zhǎng)，此時(shí)黏結(jié)性能參數(shù)為常數(shù)B。隨著外荷載的增加，鋼筋的滑移量也逐漸增加, 該階段鋼筋與混凝土的黏結(jié)損傷逐漸增大，τ-s曲線斜率逐漸減小，此時(shí)黏結(jié)性能參數(shù)ΔB逐漸減小。定義黏結(jié)性能參數(shù)B、黏結(jié)應(yīng)力τ與黏結(jié)滑移值s間的關(guān)系為：

τ=Bs

(5)

根據(jù)式(5)和應(yīng)變等效原理，即黏結(jié)面材料受到損傷(D≠0)時(shí)，在有效應(yīng)力作用下產(chǎn)生的應(yīng)變與同種材料沒(méi)有損傷(D=0)時(shí)發(fā)生的應(yīng)變等效，假定受損材料在黏結(jié)應(yīng)力作用下的滑移量與沒(méi)有受損時(shí)的滑移量相等，可得：

(6)

將式(6)與式(4)相結(jié)合，可得:

(7)

即

τ=s(1-D)B=ΔBs

(8)

根據(jù)黏結(jié)損傷理論，可建立鋼筋與混凝土黏結(jié)-滑移關(guān)系：

(9)

式中：s0為損傷發(fā)生點(diǎn)位移。

整理式(9)得到損傷變量的計(jì)算式：

(10)

3.2 D-s曲線

3.2.1高溫后的D-s曲線

本文2.2節(jié)中將高溫下的τ-s曲線詳細(xì)劃分為5個(gè)階段，根據(jù)各階段的曲線變化規(guī)律及試驗(yàn)具體數(shù)據(jù)擬合鋼筋與混凝土的黏結(jié)-滑移關(guān)系方程。因本次試驗(yàn)結(jié)果顯示鋼筋分別與再生混凝土、普通混凝土的黏結(jié)-滑移曲線變化規(guī)律大致相同，且鋼筋與再生混凝土間的黏結(jié)強(qiáng)度相比與同條件下普通混凝土的黏結(jié)強(qiáng)度略高，故本文具體僅以普通混凝土為例。

首先確定常溫及高溫后鋼筋與混凝土沒(méi)有發(fā)生相對(duì)滑移時(shí)的黏結(jié)性能參數(shù)B：常溫下，將τ-s曲線0～0.07 mm間的斜率定義為B=48.98 N/mm3；200 ℃時(shí)，將τ-s曲線0～0.07 mm間的斜率定義為B=34.55 N/mm3；400 ℃時(shí)，將τ-s曲線0～0.09 mm間的斜率定義為B=14.75 N/mm3；600 ℃時(shí)，將τ-s曲線0～0.16 mm間的斜率定義為B=9.18 N/mm3；800 ℃時(shí)，將τ-s曲線0～0.17 mm間的斜率定義為B=5.95 N/mm3。

根據(jù)式(10)得出D-s關(guān)系曲線，如圖8所示。

—常溫； —200 ℃； —400 ℃；—600 ℃； —800 ℃。圖8 高溫后P3類鋼筋混凝土試件的D-s關(guān)系曲線Fig.8 D-s relation curves of reinforced concrete specimens P3 after high temperature

普通混凝土試件分別在常溫、200,400 ℃進(jìn)行拉拔時(shí)，試件均發(fā)生劈裂破壞；在600,800 ℃進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，均發(fā)生鋼筋拔出破壞。鋼筋拔出過(guò)程中，隨著鋼筋滑移量的增加，黏結(jié)損傷變量也隨之增加。D-s中損傷變量D最大時(shí)對(duì)應(yīng)的相對(duì)滑移s為滑移峰值。

圖9為R3類鋼筋與再生混凝土試件分別在常溫、200,400,600,800 ℃后進(jìn)行拉拔試驗(yàn)，擬合得到的D-s關(guān)系曲線。通過(guò)與圖8進(jìn)行對(duì)比，可知高溫后再生混凝土試件的D-s關(guān)系曲線與普通混凝土試件基本相似。

—常溫； —200 ℃； —400 ℃；—600 ℃； —800 ℃。圖9 高溫后R3類鋼筋混凝土試件的D-s關(guān)系曲線Fig.9 D-s relation curves of reinforced concrete specimens R3 after high temperatures

3.2.2高溫下的D-s曲線

同上述情況，以普通混凝土為例。根據(jù)式(10)得出P3、R3類混凝土的D-s關(guān)系曲線，如圖10所示。

—200 ℃； —400 ℃； —600 ℃； —800 ℃。圖10 高溫下P3類鋼筋混凝土試件的D-s關(guān)系曲線Fig.10 D-s relation curves of reinforced concrete specimens P3 in high temperatures

圖11為R3類混凝土試件分別在200，400，600，800 ℃下的D-s關(guān)系曲線。對(duì)比圖10可以發(fā)現(xiàn)，高溫下的再生混凝土與鋼筋的D-s關(guān)系曲線與普通混凝土的基本相似。

—200 ℃； —400 ℃； —600 ℃； —800 ℃。圖11 高溫下R3類鋼筋混凝土試件的D-s關(guān)系曲線Fig.11 D-s relation curves of reinforced concrete specimens R3 in high temperatures

3.3 損傷演變方程

參考中南大學(xué)張鳳維的損傷曲線分析方法[13]，觀察分析損傷滑移曲線的特點(diǎn)，將各高溫環(huán)境下鋼筋與普通混凝土的D-s曲線分三段，采用對(duì)數(shù)函數(shù)進(jìn)行曲線回歸分析,分別以曲線曲率的初始增加點(diǎn)和損傷曲線趨緩的拐點(diǎn)為分界點(diǎn),最終擬合得到D-s損傷方程。高溫后鋼筋與普通混凝土的D-s損傷方程如下：

常溫時(shí)

(11a)

200 ℃時(shí)

(11b)

400 ℃ 時(shí)

(11c)

600 ℃時(shí)

(11d)

800 ℃時(shí)

(11e)

高溫下鋼筋與普通混凝土的D-s損傷方程如下：

200 ℃時(shí)

(12a)

400 ℃時(shí)

(12b)

600 ℃時(shí)

(12c)

800 ℃時(shí)

(12d)

3.4基于鋼筋與混凝土黏結(jié)面黏結(jié)損傷的黏結(jié)-滑移關(guān)系

3.4.1高溫后鋼筋與混凝土的τ-s關(guān)系

將鋼筋與混凝土黏結(jié)面的黏結(jié)損傷演變D-s式(11a)～(11e)分別代入式(9)，在黏結(jié)損傷原理的基礎(chǔ)上，得出鋼筋與普通混凝土受髙溫作用后的黏結(jié)-滑移關(guān)系方程：

常溫下

(13a)

200 ℃時(shí)

(13b)

400 ℃時(shí)

(13c)

600 ℃時(shí)

(13d)

800 ℃時(shí)

(13e)

3.4.2高溫下鋼筋與混凝土的τ-s關(guān)系

將鋼筋與混凝土黏結(jié)面的黏結(jié)損傷演變D-s式(12a)～(12d)分別代入式(9)，在黏結(jié)損傷原理的基礎(chǔ)上，得出鋼筋與普通混凝土受髙溫作用下的黏結(jié)-滑移關(guān)系方程：

200 ℃時(shí)

(14a)

400 ℃時(shí)

(14b)

600 ℃時(shí)

(14c)

800 ℃時(shí)

(14d)

為驗(yàn)證擬合黏結(jié)-滑移方程的準(zhǔn)確性，將各組試驗(yàn)的極限黏結(jié)強(qiáng)度的試驗(yàn)值、計(jì)算值及計(jì)算值偏差均列于表3中。

表3 試驗(yàn)偏差計(jì)算Table 3 Test deviation calculation

根據(jù)鋼筋與普通混凝土的黏結(jié)損傷理論，擬合得出高溫后及高溫下鋼筋與混凝土的τ-s關(guān)系方程。經(jīng)過(guò)試驗(yàn)結(jié)果核算，計(jì)算值與試驗(yàn)值吻合較好。與普通混凝土相比，再生混凝土與鋼筋的τ-s曲線變化類似，且在同種溫度和滑移量條件下，再生混凝土與鋼筋間的黏結(jié)強(qiáng)度略高于普通混凝土與鋼筋間的黏結(jié)強(qiáng)度，故再生混凝土與鋼筋的黏結(jié)滑移關(guān)系也可采用上述方程。經(jīng)試驗(yàn)結(jié)果核算，計(jì)算值略低于試驗(yàn)值，鋼筋與再生混凝土的試驗(yàn)偏差均在-20%以內(nèi)。

4 結(jié)束語(yǔ)

1)在試驗(yàn)過(guò)程中，兩類混凝土試件的破壞形態(tài)具體分為劈裂破壞和鋼筋拔出破壞兩種形式。經(jīng)過(guò)曲線變化規(guī)律可以將τ-s曲線的整個(gè)過(guò)程分為五個(gè)階段，即微滑移階段、滑移階段、劈裂破壞階段、應(yīng)力下降階段、殘余階段。

2)高溫對(duì)于兩種鋼筋混凝土的黏結(jié)性能都有很大程度的損傷，但高溫對(duì)于試件的極限滑移有所改變，溫度越高極限滑移就越大。綜合高溫后和高溫下的試驗(yàn)結(jié)果并進(jìn)行比較，同種試件在同一溫度下，高溫下的滑移峰值要大于高溫后的。

3)由于再生粗骨料較普通粗骨料的表面更粗糙且干燥，使骨料與水泥砂漿之間的黏結(jié)增強(qiáng)，且增強(qiáng)了混凝土與鋼筋間的咬合，進(jìn)而增強(qiáng)了其與鋼筋之間黏結(jié)性能。各溫度階段再生混凝土(粗骨料取代率為100%)試件的極限黏結(jié)強(qiáng)度比普通混凝土試件的極限黏結(jié)強(qiáng)度略高。

4)經(jīng)過(guò)高溫下與高溫后的鋼筋混凝土黏結(jié)滑移試驗(yàn)，得出鋼筋與混凝土的τ-s關(guān)系曲線，并根據(jù)黏結(jié)滑移損傷理論，采用曲線的回歸分析方法，擬合出鋼筋與混凝土分別在常溫、高溫下及高溫后的τ-s關(guān)系方程，并經(jīng)過(guò)試驗(yàn)誤差核算，計(jì)算值與試驗(yàn)值有一定的精確度。