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    兩種密度DNTF裝藥的驅(qū)動(dòng)性能及其產(chǎn)物狀態(tài)方程

    2021-05-06 08:17:18羅一鳴蔣秋黎張蒙蒙王煊軍
    火炸藥學(xué)報(bào) 2021年2期
    關(guān)鍵詞:藥柱狀態(tài)方程單質(zhì)

    羅一鳴,沈 飛,蔣秋黎,張蒙蒙,王煊軍

    (1.火箭軍工程大學(xué),陜西 西安 710025; 2.西安近代化學(xué)研究所,陜西 西安 710065)

    引 言

    3,4-二硝基呋咱基氧化呋咱(DNTF)是當(dāng)前備受關(guān)注的高能量密度含能材料[1-2],其具有較低的熔點(diǎn)(108~110℃)和較高的理論爆速(9250m/s),以其替代TNT作為熔鑄載體可開發(fā)具有高驅(qū)動(dòng)能力的混合炸藥[3]。近年來,DNTF基混合炸藥的驅(qū)動(dòng)特性獲得了廣泛關(guān)注和研究[4-6],但DNTF單質(zhì)炸藥的驅(qū)動(dòng)特性研究尚未見報(bào)道,其JWL狀態(tài)方程也未建立。

    DNTF的凝固行為研究表明[7],在常規(guī)裝藥條件下,DNTF裝藥中易出現(xiàn)彌散性缺陷,從而導(dǎo)致其裝藥的相對(duì)密度較低。由于裝藥密度是影響炸藥驅(qū)動(dòng)性能及JWL狀態(tài)方程的重要因素[8],因此要準(zhǔn)確評(píng)價(jià)DNTF的驅(qū)動(dòng)性能必須首先獲得盡量接近于理論密度的裝藥試樣。

    基于以上原因,本研究采用不同的工藝條件制備了兩種不同密度的DNTF單質(zhì)炸藥裝藥試樣,并開展了Φ25mm的標(biāo)準(zhǔn)圓筒試驗(yàn),獲得了圓筒壁膨脹的速率、位移與時(shí)間的關(guān)系;并采用一種簡(jiǎn)易算法[9],建立了兩種裝藥密度下DNTF單質(zhì)炸藥的JWL狀態(tài)方程,可為DNTF的工程應(yīng)用以及開展裝藥工藝對(duì)裝藥驅(qū)動(dòng)性能影響的量化研究提供參考依據(jù)。

    1 實(shí) 驗(yàn)

    1.1 試 劑

    DNTF(純度99.2%),由西安近代化學(xué)研究所提供。

    1.2 樣品制備

    1.2.1 低密度DNTF試樣的制備

    稱取一定質(zhì)量的DNTF單質(zhì)炸藥置于夾套式熔藥鍋內(nèi)完全融化,將DNTF熔融液倒入若干個(gè)內(nèi)徑25mm、高度100mm的開合模,使其在常溫常壓下凝固;待上述DNTF藥柱完全凝固后,通過機(jī)械加工制成11枚Φ25mm×30mm的藥柱(樣品1)。

    1.2.2 高密度DNTF試樣的制備

    稱取一定質(zhì)量的DNTF單質(zhì)炸藥置于夾套式熔藥鍋內(nèi)完全融化,將DNTF熔融液倒入若干個(gè)內(nèi)徑25mm、高度100mm的開合模,使其在熱壓凝固箱內(nèi)凝固,箱內(nèi)溫度為80℃,壓強(qiáng)為0.6MPa ;待上述DNTF藥柱完全凝固后,通過機(jī)械加工制成11枚Φ25mm×30mm的藥柱(樣品2)。

    1.2.3 DNTF試樣的測(cè)量與裝配

    參照GJB772A-97中401.2方法(藥柱密度-液體靜力稱量法)測(cè)試了兩種DNTF試樣每發(fā)藥柱的密度,結(jié)果如表1所示。

    表1 兩種DNTF試樣的裝藥密度

    表中的密度值編號(hào)代表試樣在裝配時(shí),從起爆端依次排列的順序。由于第七發(fā)試樣為圓筒試驗(yàn)中高速攝影觀測(cè)線所在位置,因此在裝配時(shí)挑選了與平均密度最為接近的試樣作為第七發(fā)試樣。

    1.3 圓筒試驗(yàn)

    參照GJB772A-97中705.2方法,開展Φ25mm圓筒試驗(yàn)。圓筒試驗(yàn)裝置由待測(cè)主裝藥、傳爆藥柱、銅管、電探針、氬氣彈、反射鏡、GSJ高速轉(zhuǎn)鏡相機(jī)、高壓雷管等組成,裝置結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示。其中,銅管的材料為TU1無氧銅,密度為8.93g/cm3,內(nèi)、外直徑分別為25mm和30mm;狹縫掃描位置距圓筒尾端約120mm,相機(jī)掃描速度設(shè)定為3mm/μs;采用氙燈作為照明裝置;通過固定于圓筒兩端的電探針測(cè)定炸藥的爆速。

    圖1 圓筒試驗(yàn)裝置示意圖Fig.1 Schematic diagram of the cylinder test

    2 結(jié)果與討論

    2.1 DNTF在不同凝固工藝下的裝藥密度

    兩種凝固工藝制備的DNTF藥柱的頂部結(jié)構(gòu)特征如圖2所示。在常溫常壓下,模具內(nèi)的DNTF熔融液在約30min內(nèi)即完全凝固,藥柱上部出現(xiàn)螺旋狀縮孔結(jié)構(gòu),即圖2(a)紅線以上區(qū)域所示,且縮孔之下還散布著縮松組織;在80℃、0.6MPa條件下,模具內(nèi)的DNTF熔融液在約80min內(nèi)完全凝固,凝固后同等質(zhì)量的藥柱高度明顯低于前者,藥柱上部呈現(xiàn)出球面底加圓錐狀的縮孔結(jié)構(gòu),即圖2(b)藍(lán)線以上區(qū)域所示,而縮孔之下的裝藥組織則較為致密。

    圖2 兩種凝固工藝制備的DNTF藥柱的頂部結(jié)構(gòu)特征Fig.2 The upper structure feature of DNTF charges prepared by different solidification processes

    從兩種DNTF藥柱下部無縮孔的部位截取Φ25mm×30mm的藥柱,并測(cè)試其密度,結(jié)果顯示:常溫常壓凝固條件下藥柱平均密度為1.58g/cm3;80℃、0.6MPa凝固條件下藥柱平均密度為1.80g/cm3。若以1.937g/cm3的晶體密度[10]計(jì)算,前者相對(duì)密度僅為81.6%,而后者相對(duì)密度為92.4%;若以1.920g/cm3的晶體密度[11]計(jì)算,則兩種凝固工藝制備藥柱的相對(duì)密度分別為82.3%和93.8%。而傳統(tǒng)的TNT單質(zhì)炸藥,即便在常規(guī)凝固條件下也較容易獲得相對(duì)密度高于93%的裝藥試樣。

    文獻(xiàn)[7]從熱力學(xué)的角度分析了DNTF單質(zhì)炸藥裝藥密度低的原因,DNTF相比于TNT具有較高的凝固點(diǎn)和較低的結(jié)晶潛熱、比熱容及導(dǎo)熱系數(shù),從而導(dǎo)致DNTF凝固速率非???,裝藥軸向各層之間無法有效補(bǔ)縮,從而導(dǎo)致裝藥密度較低。此外,本研究認(rèn)為DNTF特殊的分子結(jié)構(gòu)也是導(dǎo)致其裝藥密度低的重要原因。由于DNTF分子中不含氫原子(其分子式為C6N8O8),因此分子間無法產(chǎn)生氫鍵的作用,而僅存在較弱的范德華力;由于分子間作用力較弱,導(dǎo)致其在凝固時(shí)難以聚集為致密有序的晶體結(jié)構(gòu)[12],從而在宏觀上表現(xiàn)出裝藥密度較低的現(xiàn)象。

    基于此,對(duì)DNTF的凝固過程施加外部壓力,在一定程度上彌補(bǔ)了DNTF分子間作用力不足的問題,從而改善結(jié)晶狀態(tài),提高裝藥密度;同時(shí),通過提高凝固的環(huán)境溫度,顯著降低了DNTF熔融液的凝固速率,為其結(jié)晶提供更加充分的時(shí)間,從而也有利于裝藥密度的提升。

    2.2 圓筒試驗(yàn)及結(jié)果分析

    通過開展圓筒試驗(yàn),可以獲得銅管某一截面在炸藥爆炸驅(qū)動(dòng)下膨脹的高速掃描照片,其典型的掃描照片如圖3所示。

    圖3 圓筒壁膨脹的掃描照片F(xiàn)ig.3 Photograph of expansion process of the cylinder wall

    通過對(duì)掃描照片進(jìn)行數(shù)字化處理,得到兩種DNTF裝藥爆轟后圓筒外表面的膨脹距離隨時(shí)間的變化曲線,如圖4所示。

    圖4 圓筒外壁膨脹位移曲線Fig.4 The expansion displacement curves of the cylinder outer wall

    采用文獻(xiàn)[13]中的方法,可獲得圓筒質(zhì)量中心面的膨脹距離隨時(shí)間的變化曲線。假定圓筒壁膨脹過程中,其橫截面積保持不變,并設(shè)定一個(gè)圓筒壁質(zhì)量中心面,則存在以下關(guān)系:

    (1)

    式中:rm為圓筒壁質(zhì)量中心面半徑,mm;rm0為rm的初始值,mm;aj、bj均為擬合參數(shù),其單位分別為mm/μs,μs-1;t為圓筒壁膨脹的時(shí)間,μs;t0為膨脹時(shí)間的修正參數(shù),μs。當(dāng)t+t0=0時(shí),圓筒壁的質(zhì)量中心面開始膨脹。

    圖4試驗(yàn)曲線擬合參數(shù)的具體值及試驗(yàn)實(shí)測(cè)的爆速值見表2。

    表2 圓筒壁膨脹位移曲線擬合參數(shù)

    將式(1)對(duì)時(shí)間求導(dǎo),可得到圓筒壁質(zhì)量中心面的徑向速度um,并可進(jìn)一步計(jì)算出圓筒的比動(dòng)能E:

    (2)

    us=2D·sin(arctan(um/D)/2)

    (3)

    (4)

    式中:um筒壁質(zhì)量中心面的徑向速度,mm/μs;us為圓筒質(zhì)量中心面的質(zhì)點(diǎn)速度,mm/μs;D為炸藥在圓筒內(nèi)的爆速,mm/μs;E為圓筒的比動(dòng)能,kJ/g。

    由式(2)~式(4)可獲得圓筒比動(dòng)能E隨時(shí)間的變化趨勢(shì),如圖5(a)所示;由圖4所示的圓筒外壁位移曲線可獲得爆轟產(chǎn)物相對(duì)比容V隨時(shí)間的變化趨勢(shì),進(jìn)而獲得E—V變化曲線,如圖5(b)所示。

    圖5 圓筒比動(dòng)能變化曲線Fig.5 The specific kinetic energy curves of the cylinder wall

    依據(jù)爆轟產(chǎn)物特定相對(duì)比容處的比動(dòng)能數(shù)據(jù)可以進(jìn)行更為詳細(xì)的對(duì)比,如表3所示,當(dāng)V=2.4、4.4、7.0時(shí)分別反映了爆轟產(chǎn)物在高壓、中壓、低壓作用階段的特征。

    表3 特定相對(duì)比容處的比動(dòng)能

    格尼系數(shù)是反應(yīng)炸藥驅(qū)動(dòng)性能的重要參數(shù),其計(jì)算公式如下:

    (5)

    通過式(5)可計(jì)算得到DNTF裝藥的格尼系數(shù),當(dāng)裝藥密度為1.58g/cm3時(shí),其格尼系數(shù)為2.97mm/μs;當(dāng)裝藥密度為1.80g/cm3時(shí),格尼系數(shù)為3.03mm/μs。

    從上述數(shù)據(jù)可以看出,當(dāng)DNTF裝藥密度從1.58g/cm3提升到1.80g/cm3時(shí),裝藥密度提高了13.9%,而相對(duì)比容V=2.4、4.4、7.0時(shí)的比動(dòng)能卻分別提高了17.7%、15.7%和16.7%,由于裝藥密度正比于裝藥質(zhì)量,并正比于裝藥總化學(xué)能,因此可知,當(dāng)裝藥密度提高后,比動(dòng)能的增加幅度要高于裝藥總化學(xué)能的增幅,即裝藥爆轟能量向金屬動(dòng)能的轉(zhuǎn)化效率會(huì)有小幅度的提升,前后兩種裝藥格尼系數(shù)的小幅增長(zhǎng)也反應(yīng)出了這種趨勢(shì)。

    出現(xiàn)這種現(xiàn)象可能的原因是,裝藥密度為1.58g/cm3的DNTF裝藥爆速為8.786mm/μs;而裝藥密度為1.80g/cm3時(shí)其爆速增長(zhǎng)為8.957mm/μs(見表1)。由于DNTF裝藥的爆轟可近似視為理想爆轟,其能量在反應(yīng)區(qū)內(nèi)完全釋放,則兩種密度裝藥爆轟能量輸出功率之比KW的計(jì)算公式如下:

    (6)

    式中:KW為兩種不同密度裝藥的爆轟能量輸出功率之比;ρ1、ρ2分別為兩種裝藥的裝藥密度,g/cm3;D1、D2分別為兩種裝藥的爆速,mm/μs。

    通過式(6)可計(jì)算得到,當(dāng)DNTF裝藥密度提高13.9%后,其爆轟能量輸出功率將會(huì)提高16.1%。因此,炸藥裝藥具有更高的爆轟能量輸出功率,將更有利于爆轟能量向金屬動(dòng)能轉(zhuǎn)化,這是其比動(dòng)能具有額外增量的一個(gè)主要原因。

    另一方面,在上述討論過程均將單位質(zhì)量炸藥的爆轟能量視為一個(gè)定值,但長(zhǎng)期經(jīng)驗(yàn)表明,當(dāng)炸藥裝藥密度提高后,其爆熱值也通常會(huì)出現(xiàn)小幅度的提升(可近似視為爆轟能量的提升),而這也可能是比動(dòng)能具有額外增量的另一個(gè)原因。但是炸藥爆轟能量轉(zhuǎn)化為金屬動(dòng)能的效率一般約為30%,因此該因素不是導(dǎo)致比動(dòng)能具有額外增量的主要原因。

    從上述分析可以看出,針對(duì)DNTF炸藥裝藥,當(dāng)提高裝藥密度后,除了具有提高炸藥裝填比,即提高裝藥總能量的優(yōu)勢(shì)之外,還會(huì)進(jìn)一步促進(jìn)炸藥爆轟能量向金屬動(dòng)能轉(zhuǎn)化的效率,從而進(jìn)一步提高裝藥的金屬驅(qū)動(dòng)能力。

    2.3 DNTF爆轟產(chǎn)物JWL狀態(tài)方程的擬合

    爆轟產(chǎn)物JWL狀態(tài)方程的其標(biāo)準(zhǔn)形式為:

    (7)

    式中:p為爆轟產(chǎn)物的壓力,GPa;V為爆轟產(chǎn)物的相對(duì)比容;E0為單位體積的初始內(nèi)能,GPa;A、B、R1、R2、ω為待定的狀態(tài)方程參數(shù)。

    應(yīng)用ANSYS/LS-DYNA程序?qū)A筒膨脹過程進(jìn)行數(shù)值仿真(由于試驗(yàn)裝置具有幾何對(duì)稱性,故可取1/4尺寸建模),如圖6所示。

    圖6 圓筒試驗(yàn)仿真模型Fig.6 Cylinder test simulation model

    網(wǎng)格單元是六面體SOLID164單元,將仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,并不斷調(diào)整方程參數(shù),直至兩者基本吻合,從而確定出DNTF單質(zhì)炸藥在兩種裝藥密度下的JWL狀態(tài)方程參數(shù),如表4所示。

    表4 兩種DNTF裝藥的JWL狀態(tài)方程參數(shù)

    圖7為圓筒膨脹過程仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比圖(采用圓筒壁外表面的運(yùn)動(dòng)軌跡進(jìn)行對(duì)比)。數(shù)值仿真過程中,主炸藥采用*MAT_HIGH_EXPLOSIVE_BURN模型和JWL狀態(tài)方程,一端中心點(diǎn)起爆;銅管采用*MAT_JOHNSON_COOK模型和Gruneisen狀態(tài)方程。

    圖7 圓筒膨脹過程的試驗(yàn)與仿真對(duì)比Fig.7 Experimental and simulation comparison of cylinder expansion process

    從圖7可以看出,圓筒膨脹過程仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果從整體上吻合性較好。且在銅管膨脹早期,密度為1.80g/cm3時(shí)所對(duì)應(yīng)的首次速度跳躍接近0.8mm/μs,而密度為1.58g/cm3時(shí)僅約0.65mm/μs;高密度時(shí)的ue波動(dòng)時(shí)間也更長(zhǎng),這些均由于密度增加后爆轟產(chǎn)物高壓階段的作功能力大幅提升有關(guān),仿真曲線均能反應(yīng)出這些細(xì)節(jié)。此外,密度為1.80g/cm3時(shí),單位體積的初始內(nèi)能E0比密度為1.58g/cm3時(shí)提高了17.8%,這與圖5中的比動(dòng)能差異相近;考慮到裝藥密度的因素,則單位質(zhì)量的初始內(nèi)能相對(duì)提高了約3.5%。因此,綜合來看,可以認(rèn)為這兩種不同密度狀態(tài)下的爆轟產(chǎn)物JWL狀態(tài)方程參數(shù)是較為準(zhǔn)確的。

    3 結(jié) 論

    (1)制備了兩種直徑25mm的DNTF單質(zhì)炸藥試樣,在常溫常壓凝固工藝條件下,其裝藥密度僅為1.58g/cm3;在80℃、0.6MPa工藝條件下,其裝藥密度提升為1.80g/cm3,較前者提高了13.9%。

    (2)當(dāng)DNTF裝藥密度由1.58g/cm3提升至1.80g/cm3后,爆轟產(chǎn)物相對(duì)比容為7.0時(shí)的圓筒比動(dòng)能從1.471kJ/g增至1.716kJ/g,提升了16.7%;格尼系數(shù)由2.97mm/μs增至3.03mm/μs,提升了2%。

    (3)以圓筒試驗(yàn)數(shù)據(jù)為對(duì)比依據(jù),采用ANSYS/LS-DYNA程序確定出了兩種密度DNTF炸藥爆轟產(chǎn)物的JWL狀態(tài)方程參數(shù),可為后續(xù)的工程研究或應(yīng)用提供支撐。

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