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    鈮對球墨鑄鐵共晶溫度和鑄態(tài)組織的影響

    2021-04-08 06:37:04吳家棟陳楊珉劉海寧張云虎陳湘茹翟啟杰
    上海金屬 2021年2期
    關(guān)鍵詞:鐵液鑄態(tài)珠光體

    吳家棟 陳楊珉 劉海寧 張云虎 陳湘茹 翟啟杰

    (先進凝固技術(shù)中心,上海大學材料科學與工程學院,上海 200444)

    高強度球墨鑄鐵是一種重要的工程結(jié)構(gòu)材料,雖然問世時間較晚,但其機械加工性能好、制造成本低,現(xiàn)己廣泛用于制造受力復雜,強度、韌性和耐磨性要求較高的零件,如汽車后橋、齒輪、曲軸、連桿、機車車輪、滾子和磨球等[1- 4]。碳化物的存在是影響鑄鐵耐磨性和沖擊韌性的重要因素。鈮是一種強碳化物形成元素,可以有限地固溶于奧氏體中,有助于提高過冷奧氏體的穩(wěn)定性和淬透性。研究表明,鑄鐵中加入鈮可以細化晶粒,并改善力學性能[5- 6];灰鑄鐵中摻入鈮后,珠光體片層間距明顯減小,石墨細化,抗拉強度、硬度和沖擊韌性均提高[7- 10];此外,高鉻鑄鐵中加入鈮后,其耐磨性、強度和沖擊韌性均提高[11- 14]。但是鈮對球墨鑄鐵組織和性能的影響的相關(guān)研究報道較少。本文通過熱分析法測定Mn- Cu- Mo球墨鑄鐵的凝固冷卻曲線,并結(jié)合圖像分析軟件對鑄態(tài)組織進行定量分析,研究了鈮對球墨鑄鐵共晶溫度及鑄態(tài)組織的影響,以期為球墨鑄鐵性能的提高提供理論依據(jù)。

    1 試驗材料及方法

    采用鑄造生鐵、硅鐵、錳鐵、鉬鐵、純銅、鈮鐵作原材料,根據(jù)目標化學成分(質(zhì)量分數(shù),%,下同)3.8~4.0 C,2.7~3.2 Si,2.3~2.8 Mn,0.4~0.6 Mo,0.4~0.7 Cu,0.2~0.8 Nb進行配比,采用中頻感應爐中熔煉,出爐溫度為1 450~1 500 ℃,澆注溫度為(1 400±20) ℃。采用沖入法球化,球化劑為FeSiMg10RE7,加入量為2.0%。先將球化劑破碎成小塊,放入處理包底部,然后在球化劑上覆蓋孕育劑、珍珠巖集渣劑等,沖入1/2~2/3鐵液,在鐵液沸騰結(jié)束時再沖入剩余鐵液,然后加集渣劑徹底扒渣。采用75SiFe孕育劑,加入量為1.5%。球化處理時將一半孕育劑覆蓋在球化劑上,另一半在加鐵水時放入。出爐前進行化學成分檢測,爐料全部熔化后,取適量鐵液澆成φ45 mm×4 mm的光譜試樣,用光譜儀分析其化學成分,結(jié)果如表1所示。

    除渣后將鐵液注入模具(樹脂砂鑄件)中,澆注成如圖1所示的Y型試塊,圖中箭頭所指為金相試樣的取樣位置。采用熱分析法測定鐵水的凝固冷卻曲線,球化- 孕育處理后取適量鐵液澆入樣杯,在樣杯特定的散熱條件下,熱分析儀采集并記錄樣杯內(nèi)鐵水的凝固溫度曲線,再采用Origin8.5軟件對曲線求導獲得球墨鑄鐵的共晶轉(zhuǎn)變溫度。

    表1 球墨鑄鐵的化學成分(質(zhì)量分數(shù))Table 1 Chemical compositions of the nodular irons (mass fraction) %

    圖1 Y型試塊示意圖Fig.1 Sketch of Y- type block

    從Y型試塊上切取金相試樣,經(jīng)打磨、拋光后,采用光學顯微鏡觀察球墨鑄鐵的鑄態(tài)組織,并用Image Pro Plus軟件對球墨鑄鐵組織(石墨相、球化率及基體組織)進行定量分析。

    2 試驗結(jié)果及討論

    2.1 鈮對球墨鑄鐵共晶溫度的影響

    圖2為不同鈮含量球墨鑄鐵的凝固冷卻曲線??梢钥闯?,凝固初期由于鐵液的熱擴散作用,溫度快速下降。試驗用球墨鑄鐵的碳當量為4.8%~5.0%,屬于過共晶鑄鐵,因此當鐵液溫度下降至液相線附近時,先共晶石墨開始形核、長大,并釋放結(jié)晶潛熱,使鐵液溫度稍有回升并出現(xiàn)結(jié)晶平臺,平臺對應的溫度即為球墨鑄鐵的共晶溫度。

    圖2 不同鈮含量球墨鑄鐵的凝固冷卻曲線Fig.2 Cooling curves during solidification of the nodular irons with different niobium contents

    表2為不同鈮含量球墨鑄鐵的共晶溫度。從表2可以看出,不含鈮球墨鑄鐵的共晶溫度為1 133 ℃。隨著含鈮量的增加,共晶溫度先升高后降低,但是變化幅度不大,說明鈮對球墨鑄鐵共晶溫度的影響不明顯。含鈮量較低時,鈮在鐵液中與碳結(jié)合形成碳化鈮(NbC),成為石墨異質(zhì)形核的核心[7],促進石墨生成并使共晶溫度升高。含鈮量較高時,NbC析出消耗鐵液中的碳元素,使初生石墨數(shù)量減少,共晶反應推遲,共晶溫度降低,從而導致共晶反應的延遲和共晶溫度降低。

    表2 不同含鈮量球墨鑄鐵的共晶溫度Table 2 Eutectic temperatures of the nodular irons with different niobium contents ℃

    2.2 鈮對石墨球含量和球化率的影響

    石墨球含量和球化率反映了球墨鑄鐵石墨化和球化程度。不同含鈮量球墨鑄鐵中石墨球的典型形態(tài)如圖3所示。

    圖3 不同含鈮量球墨鑄鐵中的石墨形態(tài)Fig.3 Morphologies of graphite in the nodular irons with different niobium contents

    石墨的實際面積與基體面積的比值為石墨面積分數(shù),不同含鈮量球墨鑄鐵中石墨的面積分數(shù)如圖4所示。隨著含鈮量的增加, 石墨面積分數(shù)先從15%增加到16%后又減小到14%,變化不大,這與鈮的加入對先共晶石墨相的雙重作用有關(guān)。當鈮含量較低時,NbC作為異質(zhì)形核核心的作用占主導,有利于石墨的析出和長大,所以石墨數(shù)量增加;鈮含量提高后,由于較多量的NbC生成消耗基體中的碳,使石墨數(shù)量減少。但相比于球墨鑄鐵中的碳,鈮含量很少,其所起的作用也較小,石墨含量變化不大,因此鈮對球墨鑄鐵石墨化的影響不大。

    圖4 石墨面積分數(shù)與含鈮量之間的關(guān)系Fig.4 Relationship between the graphite area fraction and niobium content

    單顆石墨的實際面積與最小外接圓面積的比值稱為石墨面積率,通常按石墨的面積率劃分石墨形態(tài)。面積率大于或等于0.81為球狀石墨,面積率0.80~0.61為團狀石墨,面積率0.60~0.41為團絮狀石墨,面積率0.40~0.21為蠕蟲狀石墨,面積率小于0.21為片狀石墨[15]。不同含鈮量球墨鑄鐵中不同形態(tài)石墨的數(shù)量和修正后的石墨總數(shù)如表3所示。從表3可以看出,隨著Nb含量的增加,球狀石墨數(shù)量逐漸減少,修正后的石墨總數(shù)也不斷減少。

    表3 不同含鈮量球墨鑄鐵中不同形態(tài)石墨的數(shù)量和修正后的石墨總數(shù)Table 3 Amount of graphite of different forms and the modified total amount of graphite in the nodular irons with different niobium contents 個

    球化率計算公式為[16]:

    球化率=

    (1)

    式中n1.0、n0.8、n0.6、n0.3、n0分別表示5種球狀修正系數(shù)的石墨顆數(shù)。

    根據(jù)式(1)求出不同含鈮量球墨鑄鐵的球化率如圖5所示。從圖5可知,不含鈮和含鈮量為0.20%的球墨鑄鐵的球化率分別為92%和91%,球化級別為2級。當含鈮量為0.42%時,球化率為89%,球化級別降為3級。當含鈮量增加至0.69%后,球化率進一步降至84%。由于Nb含量增加,較多NbC的生成,影響了石墨化時碳原子的擴散,從而使球化率降低的幅度增大。

    圖5 球化率和含鈮量之間的關(guān)系Fig.5 Relationship between the spheroidization rate and niobium content

    2.3 鈮對基體組織的影響

    球墨鑄鐵基體組織中的鐵素體含量影響基體的碳含量,從而影響熱處理時貝氏體的生成。根據(jù)GB/T 9941—2009[17]測定的鐵素體含量(體積分數(shù))如圖6所示。隨著鈮含量的增加,基體中鐵素體含量逐漸降低。不含鈮球墨鑄鐵的鐵素體含量為6.3%,含鈮量0.69%時降低為2.0%。

    圖6 鐵素體含量與含鈮量之間的關(guān)系Fig.6 Relationship between the volume fraction of ferrite and niobium content

    不同含鈮量球墨鑄鐵的鑄態(tài)組織如圖7所示,主要由石墨球、珠光體和鐵素體組成,珠光體占絕大部分,鐵素體形態(tài)為牛眼狀和碎塊狀。此外,添加鈮還使白色鐵素體含量明顯減少。

    圖7 不同含鈮量球墨鑄鐵的鑄態(tài)組織Fig.7 As- cast microstructures of the nodular irons with different niobium contents

    如圖8所示,與未加鈮的相比,加入0.20%鈮的球墨鑄鐵中珠光體片層間距減小,珠光體更加致密。珠光體片層間距決定于過冷度,鈮含量增加使球墨鑄鐵的過冷度增大,從而使珠光體片層間距減小。因此加入鈮可以細化珠光體組織。

    圖8 不含鈮和含0.20%鈮的球墨鑄鐵的SEM圖像Fig.8 SEM images of the nodular irons without niobium and with 0.20% Nb

    3 結(jié)論

    (1) 隨著鈮含量的增加,球墨鑄鐵的共晶溫度從1 133 ℃升高到1 137 ℃,之后又降低至1 132 ℃,變化不大,即鈮對球墨鑄鐵共晶溫度的影響不大。

    (2) 隨著含鈮量的增加,球墨鑄鐵的石墨面積分數(shù)從15%上升到16%后又降低至14%,變化不大,即鈮對球墨鑄鐵的石墨化影響不大。但隨著鈮含量的增加,球墨鑄鐵中球狀石墨數(shù)量逐漸減少,石墨形態(tài)惡化。當含鈮量低于0.42%時,石墨的球化率差別不大,為92%~89%;當含鈮量增加至0.69%時,球化率降低至84%,即含鈮量越高對球化率的影響越大。

    (3) 鈮的加入使鑄態(tài)球墨鑄鐵基體組織中鐵素體含量下降,并細化珠光體。

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