多尺度纖維復(fù)合增強(qiáng)水泥基材料的力學(xué)性能

張勤　鞏穌穌　趙永勝　吳耀青　周繼凱

摘 要：為改善水泥基材料抗拉強(qiáng)度低、韌性差以及易開裂等性能缺陷，采用微米級(jí)碳酸鈣晶須和厘米級(jí)短切耐堿玻璃纖維復(fù)合增強(qiáng)高性能水泥基材料，并對(duì)不同纖維增強(qiáng)水泥基材料的基本力學(xué)性能進(jìn)行研究。結(jié)果表明：微觀碳酸鈣晶須和宏觀耐堿玻璃纖維均有利于水泥基材料力學(xué)性能的提高，且提高程度與纖維（或晶須）摻量及長(zhǎng)度相關(guān);采用碳酸鈣晶須和耐堿玻璃纖維復(fù)合增強(qiáng)水泥基材料，可分別在微、宏觀結(jié)構(gòu)層次上發(fā)揮兩種纖維的增強(qiáng)優(yōu)勢(shì)，增強(qiáng)水泥基材料的抗折和劈拉強(qiáng)度比未增強(qiáng)時(shí)最多可分別提高約60%和80%。

關(guān)鍵詞：多尺度纖維;水泥基材料;復(fù)合增強(qiáng);力學(xué)性能

中圖分類號(hào)：TU528.572? ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A ??文章編號(hào)：2096-6717（2021）02-0123-07

Abstract： In order to improve the performance deficiency of cement-based materials such as low tensile strength， poor toughness and easy cracking， the basic mechanical properties of cement-based materials reinforced by micron grade CaCO3 whisker and centimeter-grade short AR-glass fiber were studied by testing. The results show that the mechanical properties of reinforced cement-based material can be improved by the proper addition of CaCO3 whisker and/or AR-glass fiber， and the improvement degree is related to the content and length of fibers. For the cement-based materials compound reinforced with CaCO3 whisker and AR-glass fiber， the improvement of mechanical properties of the cement-based materials can be explained that the reinforcing roles of the two kinds of fibers can be played at the micro and macro structural levels respectively， and the flexural and tensile strength of reinforced cement-based materials can be increased by up to 60% and 80% compared with that of non-reinforced cement-based materials.

Keywords： multi-scale fiber; cement-based materials; compound reinforced; mechanical properties

為改善水泥基材料（包括混凝土和砂漿等）抗拉強(qiáng)度低、韌性差以及易開裂等缺陷，在水泥基材料中摻入纖維以達(dá)到增強(qiáng)增韌目的是目前普遍認(rèn)同的方法[1-3]。通過對(duì)不同纖維（如鋼纖維、聚丙烯纖維及耐堿玻璃纖維等）增強(qiáng)水泥基材料的受力性能、韌性及變形性能等的研究表明，摻入纖維可以有效提高水泥基材料的受力和變形性能，且提高效果在一定范圍內(nèi)隨纖維摻量的增加趨于明顯[4-6]。研究還表明[7-8]，不同類型和尺度的纖維對(duì)水泥基材料受力和變形性能的增強(qiáng)效果不盡相同，而且單一纖維對(duì)于水泥基材料性能的提升通常側(cè)重于某特定方面，在綜合性能提升方面往往效果欠佳。因此，要綜合提升水泥基材料的受力和變形性能，需要采用不同尺度的混雜纖維對(duì)水泥基材料進(jìn)行復(fù)合增強(qiáng)，以起到協(xié)同互補(bǔ)的工作效應(yīng)。學(xué)者們自20世紀(jì)70年代開始就陸續(xù)開展混雜纖維對(duì)水泥基材料力學(xué)性能改善的相關(guān)研究，包括不同長(zhǎng)度或直徑的同種纖維混雜、不同類型的兩種纖維混雜（如鋼聚丙烯纖維混雜、鋼玄武巖纖維混雜以及聚丙烯耐堿玻璃纖維混雜等）以及不同類型的3種或多種纖維混雜對(duì)水泥基材料力學(xué)性能的影響[9-11]。這些研究表明，混雜纖維增強(qiáng)水泥基材料的各項(xiàng)力學(xué)性能及韌性均優(yōu)于普通水泥基材料和單一纖維增強(qiáng)水泥基材料，不同纖維的增強(qiáng)作用在一定程度上可以疊加互補(bǔ)，可呈現(xiàn)良好的正混雜效應(yīng)和復(fù)合增強(qiáng)效果。但之前的相關(guān)研究主要側(cè)重于探討宏觀尺度纖維（如厘米級(jí)纖維）混雜后的增強(qiáng)效果，對(duì)于不同尺度，尤其是微觀和宏觀纖維混雜對(duì)水泥基材料增強(qiáng)效果的研究不多;而水泥基材料本質(zhì)上是由微觀、細(xì)觀及宏觀結(jié)構(gòu)組成的多尺度結(jié)構(gòu)，采用不同尺度的纖維在不同結(jié)構(gòu)層次進(jìn)行增強(qiáng)是提高水泥基材料綜合性能的最有效措施之一[12-16]。

綜上所述，采用多尺度纖維復(fù)合增強(qiáng)水泥基材料能有效改善其力學(xué)性能，但關(guān)于微觀纖維和宏觀纖維的組合方式及摻量比例等對(duì)增強(qiáng)效果影響仍有待深入研究。筆者從工程應(yīng)用的可行性和經(jīng)濟(jì)性角度考慮，以厘米級(jí)耐堿玻璃纖維作為宏觀纖維、微米級(jí)碳酸鈣晶須作為微觀纖維混雜組成多尺度纖維體系，考慮纖維長(zhǎng)度、摻量及混雜比例等參數(shù)影響，研究多尺度纖維對(duì)高性能水泥基材料受力和抗裂性能的影響。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試件設(shè)計(jì)

為明確不同尺度纖維對(duì)水泥基材料力學(xué)性能的影響，以耐堿玻璃纖維為宏觀纖維、碳酸鈣晶須為微觀纖維，考慮宏觀纖維長(zhǎng)度和混雜類型影響，設(shè)計(jì)了8組試件，如表1所示。其中，PC為未摻纖維的普通水泥基材料對(duì)比組;CW為微觀纖維（即碳酸鈣晶須）增強(qiáng)水泥基材料組，晶須質(zhì)量摻量分別為5%、10%和20%;GF6、GF12及GF18分別為6、12、18 mm長(zhǎng)度的宏觀纖維（即耐堿玻璃纖維）增強(qiáng)水泥基材料組，且纖維質(zhì)量摻量分別為2%、5%和8%;CW+GF組為微觀碳酸鈣晶須與宏觀耐堿玻璃纖維混摻增強(qiáng)高性能水泥基材料組，該組合中考慮了耐堿玻璃纖維長(zhǎng)度以及兩種纖維摻量比例對(duì)混凝土增強(qiáng)效果的影響。需要說明的是，研究中兩種纖維復(fù)合增強(qiáng)水泥基材料中的纖維總摻量取為5%，主要基于課題組前期研究結(jié)果考慮了最佳纖維摻量及纖維增強(qiáng)水泥基材料工作性能等影響[17]。

1.2 材料特性

試驗(yàn)的水泥基材料采用普通硅酸鹽水泥（P·O 42.5）、河砂、自來水及JM-PCA（Ⅰ）減水劑等原材料進(jìn)行配比，具體為：水泥∶砂∶水∶減水劑=1∶1.36∶0.34∶0.016。微觀纖維采用峰竺NP-CW2型碳酸鈣晶須，相對(duì)密度為2.8 g/cm3，長(zhǎng)度為20～30 μm，直徑為0.5～1.2 μm，其外觀及微觀形態(tài)如圖1所示。耐堿玻璃纖維采用亞泰達(dá)公司生產(chǎn)的6、12、18 mm短切纖維，相對(duì)密度為2.7 g/m3，抗拉強(qiáng)度為2 500～3 500 MPa，彈性模量為80.4 N/mm2，纖維絲直徑為15 μm，其外觀為白色束狀，微觀觀測(cè)下每一根纖維束都由大量纖維單絲復(fù)合而成，外觀及微觀形態(tài)如圖2所示。

1.3 試件制作及試驗(yàn)方法

試驗(yàn)主要測(cè)試不同纖維增強(qiáng)高性能水泥基材料的抗壓、抗折及劈拉性能，各試件制作及試驗(yàn)方法均參考《建筑砂漿基本性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ/T 70—2009）[18]及《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法》（GB/T 17671—1999）[19]的要求進(jìn)行，抗壓、劈拉試件尺寸為70.7 mm立方體，抗折試件尺寸為40 mm×40 mm×160 mm的棱柱體，試件成型24 h后拆模，放入水中常溫養(yǎng)護(hù)28 d后取出，每種工況各制作6個(gè)試件，在萬能材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn)。試驗(yàn)中，水泥基材料的抗壓、抗折及劈拉強(qiáng)度計(jì)算式分別為

需要說明的是，試件制作過程中為防止纖維在混凝土中分散不均勻出現(xiàn)“聚團(tuán)”現(xiàn)象，需對(duì)投料順序及攪拌過程進(jìn)行嚴(yán)格控制，即首先將稱量好的砂和水泥倒入攪拌機(jī)中攪拌均勻，再邊攪拌邊均勻加入晶須持續(xù)攪拌1 min，然后將攪拌均勻的水和減水劑的混合溶液倒入攪拌機(jī)攪拌1～2 min;如加入宏觀耐堿玻璃纖維，則需在上述過程之后邊攪拌邊將短切耐堿玻纖均勻撒入攪拌機(jī)，再持續(xù)攪拌2～3 min。這一投料攪拌方式可使纖維在混凝土中比較均勻地分布，能很好地保證纖維混凝土的施工成型要求。

2 結(jié)果分析

2.1 單一纖維增強(qiáng)水泥基材料

表2給出了碳酸鈣晶須和耐堿玻璃纖維分別增強(qiáng)水泥基材料抗壓、抗折及劈拉強(qiáng)度28 d的實(shí)測(cè)平均值。從表2可以看出，微觀碳酸鈣晶須摻入對(duì)水泥基材料力學(xué)性能的增強(qiáng)作用明顯，其抗壓、抗折及劈拉強(qiáng)度最多可分別提高8.31%、37.63%及30%，且提高幅度與摻量相關(guān)，通常摻量越多強(qiáng)度越大，但摻量超過一定值后再增加反而起反作用，如當(dāng)水泥基材料中碳酸鈣晶須摻量從10%增至20%后，其抗壓、抗折強(qiáng)度不僅未提高，反而呈現(xiàn)一定程度的降低。宏觀耐堿玻璃纖維的摻入同樣可提高水泥基材料的力學(xué)性能，當(dāng)摻量在5%及以上時(shí)，

提高較明顯，而且纖維長(zhǎng)度越長(zhǎng)，水泥基材料的力學(xué)性能提高效果越佳;宏觀耐堿玻璃纖維增強(qiáng)的水泥基材料試件的抗壓、抗折和劈拉強(qiáng)度最大可分別提高7.79%、61.29%及80.0%。

為進(jìn)一步反映單一纖維增強(qiáng)水泥基材料的力學(xué)性能，圖3、圖4分別給出了碳酸鈣晶須、耐堿玻璃纖維增強(qiáng)水泥基材料的抗壓、抗折及劈拉強(qiáng)度隨纖維摻量的變化趨勢(shì)。可見，碳酸鈣晶須增強(qiáng)水泥基材料的劈拉強(qiáng)度隨晶須摻量的增加呈增長(zhǎng)趨勢(shì)，但抗壓和抗折強(qiáng)度隨晶須摻量的增加呈先增后減的趨勢(shì)，且抗折強(qiáng)度的降幅比較大;而耐堿玻璃纖維增強(qiáng)水泥基材料的抗壓、劈拉強(qiáng)度隨纖維摻量的增加大致呈先增后減的趨勢(shì)，但抗折強(qiáng)度隨纖維摻量的增加呈增長(zhǎng)趨勢(shì)。此外，碳酸鈣晶須的質(zhì)量摻量在10%左右時(shí)對(duì)混凝土的增強(qiáng)作用最明顯，宏觀纖維摻量在5%左右時(shí)，水泥基材料的綜合力學(xué)性能提高幅度最大。同時(shí)，宏觀纖維的長(zhǎng)度（長(zhǎng)徑比）也是影響水泥基材料力學(xué)性能的重要因素，18 mm耐堿玻璃纖維的增強(qiáng)效果要優(yōu)于12、6 mm纖維，特別是在混凝土的抗壓和劈拉性能提高方面尤為顯著。

2.2 碳酸鈣晶須和耐堿玻璃纖維復(fù)合增強(qiáng)水泥基材料

為分析微觀和宏觀纖維復(fù)合增強(qiáng)高性能水泥基材料的力學(xué)性能，表3給出了碳酸鈣晶須和不同長(zhǎng)度的耐堿玻璃纖維復(fù)合增強(qiáng)水泥基材料試件的抗壓、抗折及劈拉強(qiáng)度28 d實(shí)測(cè)平均值。由表3的試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比可看出，水泥基材料采用碳酸鈣晶須和耐堿玻璃纖維復(fù)合增強(qiáng)后，其抗壓強(qiáng)度比單一纖維增強(qiáng)時(shí)有明顯提高，提高幅度與兩種尺度纖維間混雜比例以及宏觀纖維長(zhǎng)度相關(guān)，當(dāng)兩種尺度纖維混雜比例相當(dāng)（即摻量比例為2.5∶2.5）且宏觀纖維較長(zhǎng)時(shí)效果最佳，最大提高幅度約在20%～30%之間;而其抗折、劈拉強(qiáng)度介于兩種尺度纖維單一增強(qiáng)時(shí)之間，比微觀纖維單一增強(qiáng)時(shí)大、比宏觀纖維單一增強(qiáng)時(shí)小，這與微觀纖維和宏觀纖維對(duì)水泥基材料的增強(qiáng)機(jī)理不同有關(guān)，在宏觀裂縫控制及抗拉性能提高方面，厘米級(jí)的耐堿玻璃纖維比微米級(jí)的碳酸鈣晶須更有優(yōu)勢(shì)，因此，宏觀纖維摻量比例較大時(shí)，抗折及劈拉強(qiáng)度較大，反之較小，兩種強(qiáng)度指標(biāo)在不同纖維混雜比例下的平均變化范圍約為0～40%，有較大的調(diào)整空間。因此，要使水泥基材料獲得綜合性能優(yōu)越的增強(qiáng)效果，應(yīng)根據(jù)需要調(diào)整不同尺度纖維的混雜比例以充分發(fā)揮復(fù)合增強(qiáng)效果。

為進(jìn)一步明確不同尺度纖維對(duì)水泥基材料力學(xué)性能的增強(qiáng)效果，圖5給出了不同摻量比例下兩種尺度纖維復(fù)合增強(qiáng)水泥基材料強(qiáng)度的變化趨勢(shì)。由圖5可看出，多纖維復(fù)合增強(qiáng)水泥基材料的抗壓強(qiáng)度隨碳酸鈣晶須摻量比例的增加（或耐堿玻璃纖維摻量比例的減少）大致呈先增后減的趨勢(shì)，在合適的摻量比例下呈現(xiàn)明顯的正相關(guān)效應(yīng)（即波峰效應(yīng)），該效應(yīng)在兩種纖維比例相當(dāng)和宏觀纖維長(zhǎng)度較大時(shí)尤為明顯;與此同時(shí)，多纖維復(fù)合增強(qiáng)水泥基材料的抗折、劈拉強(qiáng)度隨碳酸鈣晶須摻量比例的增加（或耐堿玻璃纖維摻量比例的減少）大致呈降低趨勢(shì)。這進(jìn)一步表明，水泥基材料的綜合力學(xué)性能可通過調(diào)整不同尺度纖維的混雜比例予以控制。

3 增強(qiáng)機(jī)理

研究表明[10，12]，水泥基材料內(nèi)部的微孔洞和微裂紋等結(jié)構(gòu)缺陷可通過摻入適量纖維進(jìn)行改善。纖維在水泥基材料中的增強(qiáng)作用主要有填充、阻裂和橋聯(lián)等，但不同纖維對(duì)基體性能增強(qiáng)的側(cè)重點(diǎn)不同。對(duì)于微米級(jí)的碳酸鈣晶須，其增強(qiáng)作用主要表現(xiàn)在對(duì)水泥基材料內(nèi)部結(jié)構(gòu)的密實(shí)和微裂紋抑制方面，因而摻量合適時(shí)能有效提高水泥基材料的抗壓強(qiáng)度，并能在一定程度上改善抗拉性能。圖6（a）、（b）分別給出了普通水泥基材料和碳酸鈣晶須增強(qiáng)水泥基材料的微觀形態(tài)掃描電鏡圖?？梢?，均勻分散的碳酸鈣晶須一方面可填充水泥基材料內(nèi)部微孔隙以改善強(qiáng)度，另一方面可抑制微裂縫開展，使得水泥基材料的破壞面呈現(xiàn)明顯的凹凸不平狀，而未進(jìn)行纖維增強(qiáng)的水泥基材料破壞面則相對(duì)平整，破壞時(shí)的脆性特征相對(duì)顯著。值得注意的是，盡管微觀尺度的碳酸鈣晶須較厘米級(jí)的短切纖維有更好的分散性，但摻量過多或攪拌不均勻，仍可能出現(xiàn)“團(tuán)聚”現(xiàn)象，影響增強(qiáng)效果，如圖6（c）所示。對(duì)于厘米級(jí)的耐堿玻璃纖維，其增強(qiáng)作用更多地表現(xiàn)在對(duì)水泥基材料宏觀裂縫抑制和內(nèi)部結(jié)構(gòu)橋聯(lián)上，宏觀纖維通過與基體發(fā)生滑移、摩擦以及自身斷裂來消耗能量，從而阻止裂縫進(jìn)一步開展，達(dá)到阻裂增韌的目的。圖6（d）給出的水泥基材料微觀結(jié)構(gòu)觀測(cè)結(jié)果顯示，如果水泥基體的裂縫間存在耐堿玻璃纖維，則裂縫間的應(yīng)力可以通過宏觀纖維有效傳遞，裂縫的擴(kuò)展也能得到有效抑制。此外，宏觀纖維還能夠在基體內(nèi)部孔隙和裂縫間起到橋聯(lián)作用，可有效保證水泥基材料內(nèi)部結(jié)構(gòu)的整體性和協(xié)同受力能力，通常纖維長(zhǎng)度越大橋聯(lián)作用越明顯。圖6（e）給出的纖維增強(qiáng)水泥基材料的微觀形態(tài)可見，耐堿玻璃纖維可在基體的內(nèi)部空隙間起橋聯(lián)作用。此外，宏觀纖維的阻裂和橋聯(lián)作用還與摻量有關(guān)，纖維摻量過大時(shí)，纖維會(huì)因“團(tuán)聚”現(xiàn)象在基體內(nèi)部形成空隙和缺陷，影響其增強(qiáng)效果，如圖6（f）所示。總的來說，采用不同尺度纖維復(fù)合增強(qiáng)水泥基材料可充分發(fā)揮各纖維的增強(qiáng)特點(diǎn)，達(dá)到在不同結(jié)構(gòu)層次和受力階段對(duì)水泥基材料發(fā)揮增強(qiáng)作用的目的。需要說明的是，圖6所示的微觀形態(tài)中未同時(shí)顯示碳酸鈣晶須和耐堿玻璃纖維復(fù)合增強(qiáng)水泥基材料的掃描電鏡圖片，這主要是由于兩種纖維的尺度相差明顯，無法在相同放大倍數(shù)下同時(shí)觀察到各自的微觀形態(tài)。

4 結(jié)論

1）微觀碳酸鈣晶須和宏觀耐堿玻璃纖維均可改善水泥基材料的抗壓、抗折及劈拉性能，且改善程度與纖維摻量及長(zhǎng)度相關(guān)。碳酸鈣晶須的質(zhì)量摻量約10%時(shí)，水泥基材料的力學(xué)性能提高幅度最大，其中，抗折強(qiáng)度較未增強(qiáng)時(shí)可提高近40%;耐堿玻璃纖維5%摻量時(shí)，水泥基材料的綜合力學(xué)性能表現(xiàn)最優(yōu)，且基體的力學(xué)性能提高程度隨纖維長(zhǎng)度增加而增加，18 mm耐堿玻璃纖維增強(qiáng)水泥基材料的抗折強(qiáng)度較未增強(qiáng)時(shí)的提高幅度最多可達(dá)60%。

2）采用微觀碳酸鈣晶須和宏觀耐堿玻璃纖維復(fù)合增強(qiáng)高性能水泥基材料，可在不同結(jié)構(gòu)層次上發(fā)揮兩種纖維的增強(qiáng)優(yōu)勢(shì)。微、宏觀纖維復(fù)合增強(qiáng)混凝土的抗壓強(qiáng)度通常明顯高于采用單一纖維增強(qiáng)時(shí);而抗折、劈拉強(qiáng)度一般介于采用兩種纖維單一增強(qiáng)之間，當(dāng)復(fù)合纖維中宏觀纖維比例增大時(shí)，增強(qiáng)高性能水泥基材料的抗折、劈拉強(qiáng)度提高幅度增大，反之亦然。

3）不同尺度的纖維對(duì)水泥基材料的增強(qiáng)側(cè)重點(diǎn)不同。微觀碳酸鈣晶須的增強(qiáng)作用主要表現(xiàn)為對(duì)水泥基材料內(nèi)部缺陷的改善以及微裂縫的抑制，而宏觀耐堿玻璃纖維的增強(qiáng)作用主要為對(duì)水泥基材料宏觀裂縫的抑制和內(nèi)部結(jié)構(gòu)的橋聯(lián);多尺度纖維復(fù)合增強(qiáng)高性能水泥基材料的性能特征主要與纖維類型、摻量、混雜比例及長(zhǎng)度等有關(guān)。

參考文獻(xiàn)：

[1] BANTHIA N. Hybrid fiber reinforced concrete （HyFRC）： fiber synergy in high strength matrices [J]. Materials and Structures， 2004， 37（10）： 707-716.

[2] 楊成蛟， 黃承逵， 車軼， 等. 混雜纖維混凝土的力學(xué)性能及抗?jié)B性能[J]. 建筑材料學(xué)報(bào)， 2008， 11（1）： 89-93.

YANG C J， HUANG C K， CHE Y， et al. Mechanical properties and impermeability of hybrid fiber reinforced concrete [J]. Journal of Building Materials， 2008， 11（1）： 89-93. （in Chinese）

[3] KWON S， NISHIWAKI T， KIKUTA T， et al. Development of ultra-high-performance hybrid fiber-reinforced cement-based composites [J]. ACI Materials Journal， 2014， 111（3）： 309-318.

[4] 王成啟， 吳科如. 鋼纖維和碳纖維混凝土力學(xué)性能的研究[J]. 建筑材料學(xué)報(bào)， 2003， 6（3）： 253-256.

WANG C Q， WU K R. Study on the mechanical properties of carbon fiber and steel fiber concrete [J]. Journal of Building Materials， 2003， 6（3）： 253-256. （in Chinese）

[5] 鄧宗才， 丁建明. BFRC中玄武巖纖維分散性與彎曲韌性試驗(yàn)研究[J]. 混凝土與水泥制品， 2020（1）： 47-50.

DENG Z C， DING J M. Experimental study on the dispersibility and flexural toughness of basalt fibers in BFRC [J]. China Concrete and Cement Products， 2020（1）： 47-50. （in Chinese）

[6] SINGH J， KUMAR M， KUMAR S， et al. Properties of glass-fiber hybrid composites： A review [J]. Polymer-Plastics Technology and Engineering， 2017， 56（5）： 455-469.

[7] 吳科如， 李淑進(jìn). 不同尺寸鋼纖維混雜增強(qiáng)水泥砂漿的力學(xué)性能[J]. 建筑材料學(xué)報(bào)， 2005， 8（6）： 599-604.

WU K R， LI S J. Study of mechanical properties of different size hybrid steel fiber reinforced cement mortar [J]. Journal of Building Materials， 2005， 8（6）： 599-604. （in Chinese）

[8] ALSHAGHEL A， PARVEEN S， RANA S， et al. Effect of multiscale reinforcement on the mechanical properties and microstructure of microcrystalline cellulose-carbon nanotube reinforced cementitious composites [J]. Composites Part B： Engineering， 2018， 149： 122-134.

[9] GHUGAL Y M， DESHMUKH S B. Performance of alkali-resistant glass fiber reinforced concrete [J]. Journal of Reinforced Plastics and Composites， 2006， 25（6）： 617-630.

[10] 劉偉靜. 鋼纖維混雜玄武巖纖維增強(qiáng)水泥砂漿的基本力學(xué)性能與增強(qiáng)機(jī)理試驗(yàn)研究[J]. 混凝土， 2013（12）： 125-128.

LIU W J. Experimental research on mechanical properties and strengthening mechanisms of steel and basalt hybrid fiber-reinforced cement mortar [J]. Concrete， 2013（12）： 125-128. （in Chinese）

[11] DE ALENCAR MONTEIRO V M， LIMA L R， DE ANDRADE SILVA F. On the mechanical behavior of polypropylene， steel and hybrid fiber reinforced self-consolidating concrete [J]. Construction and Building Materials， 2018， 188： 280-291.

[12] 張聰， 曹明莉. 多尺度纖維增強(qiáng)水泥基復(fù)合材料力學(xué)性能試驗(yàn)[J]. 復(fù)合材料學(xué)報(bào)， 2014， 31（3）： 661-668.

ZHANG C， CAO M L. Mechanical property test of a multi-scale fiber reinforced cementitious composites [J]. Acta Materiae Compositae Sinica， 2014， 31（3）： 661-668. （in Chinese）

[13] LAWLER J S， ZAMPINI D， SHAH S P. Microfiber and macrofiber hybrid fiber-reinforced concrete [J]. Journal of Materials in Civil Engineering， 2005， 17（5）： 595-604.

[14] PARK S H， KIM D J， RYU G S， et al. Tensile behavior of ultra high performance hybrid fiber reinforced concrete [J]. Cement and Concrete Composites， 2012， 34（2）： 172-184.

[15] LI M， YANG Y J， LIU M， et al. Hybrid effect of calcium carbonate whisker and carbon fiber on the mechanical properties and microstructure of oil well cement [J]. Construction and Building Materials， 2015， 93： 995-1002.

[16] 高丹盈， 李晗. 纖維納米混凝土的微觀增強(qiáng)機(jī)理與強(qiáng)度計(jì)算方法[J]. 建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào)， 2015， 32（5）： 47-55.

GAO D Y， LI H. Micro enhancement mechanism and strength calculation method of fiber and nanosized material reinforced concrete [J]. Journal of Architecture and Civil Engineering， 2015， 32（5）： 47-55. （in Chinese）

[17] 趙永勝， 張勤， 張正， 等. 摻入短切纖維的織物網(wǎng)增強(qiáng)混凝土薄板受彎性能[J]. 建筑結(jié)構(gòu)， 2019， 49（23）： 118-122.

ZHAO Y S， ZHANG Q， ZHANG Z， et al. Flexural behavior of textile reinforced concrete sheets with chopped fibers [J]. Building Structure， 2019， 49（23）： 118-122. （in Chinese）

[18] 建筑砂漿基本性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)： JGJ/T 70—2009 [S]. 北京： 中國(guó)建筑工業(yè)出版社， 2009.

Standard for test method of performance on building mortar： JGJ/T 70-2009 [S]. Beijing： China Architecture & Building Press， 2009. （in Chinese）

[19] 水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法： GB/T 17671—1999 [S]. 北京： 中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社， 1999.

Method of testing cements-determination of strength： GB/T 17671-1999 [S]. Beijing： Standards Press of China， 1999. （in Chinese）

（編輯 胡玲）