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    670 MW超超臨界機(jī)組汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)耦合回?zé)嵯到y(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化研究

    2021-03-15 02:41:36孫銘志王春艷徐東昌張建波
    山東電力技術(shù) 2021年2期
    關(guān)鍵詞:汽動(dòng)背壓抽汽

    孫銘志,房 偉,王春艷,徐東昌,張建波

    (華能山東煙臺(tái)發(fā)電廠,山東 煙臺(tái) 264000)

    0 引言

    引風(fēng)機(jī)作為電廠的重要輔機(jī),目前絕大多數(shù)為電力驅(qū)動(dòng),隨著機(jī)組容量的增大,大容量引風(fēng)機(jī)電機(jī)帶來的啟動(dòng)電流過大,廠用電電壓等級(jí)提高等問題愈來愈嚴(yán)峻,文獻(xiàn)[1-4]對(duì)引風(fēng)機(jī)的驅(qū)動(dòng)方式進(jìn)行了大量分析研究,柳桐對(duì)電站引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)可行性進(jìn)行了分析,對(duì)比了電機(jī)直接驅(qū)動(dòng)、電機(jī)帶變頻器驅(qū)動(dòng)及汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)的優(yōu)缺點(diǎn)和經(jīng)濟(jì)性[5],馬曉瓏等以某電廠超超臨界1 000 MW 機(jī)組的設(shè)計(jì)和運(yùn)行參數(shù)為基礎(chǔ),計(jì)算了汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)的能耗及投資,并與電驅(qū)動(dòng)方式進(jìn)行了比較[6],劉發(fā)燦等提出了引風(fēng)機(jī)采用汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)的多種方案,并對(duì)背壓式汽輪機(jī)和凝汽式汽輪機(jī)兩種系統(tǒng)進(jìn)行了分析比較[7],以上文獻(xiàn)大多是關(guān)于汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)引風(fēng)機(jī)的理論分析,而結(jié)合工業(yè)蒸汽系統(tǒng)的實(shí)際工程應(yīng)用方面的文獻(xiàn)較少。

    A 電廠作為國內(nèi)首創(chuàng)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)排汽至工業(yè)抽汽與主機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)熱力耦合的機(jī)組,其熱效率及經(jīng)濟(jì)性達(dá)到國內(nèi)較高水平。

    1 機(jī)組概況

    1.1 設(shè)備簡介

    A 電廠2×670 MW 機(jī)組配置超超臨界、四缸四排汽、雙背壓、一次中間再熱抽汽凝汽式汽輪機(jī),并首次在超超臨界機(jī)組實(shí)現(xiàn)大面積供熱。

    汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)為靜葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī),采用單系列100%容量設(shè)計(jì)方案,配備單缸、變轉(zhuǎn)速、背壓式汽輪機(jī),部分參數(shù)如表1所示。

    表1 背壓式汽輪機(jī)參數(shù)

    1.2 引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)系統(tǒng)

    引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)正常運(yùn)行的汽源為一級(jí)再熱器出口蒸汽,另設(shè)一路輔汽作為調(diào)試用汽以及暖管汽源。其排汽通往除氧器進(jìn)汽輔汽聯(lián)箱和工業(yè)蒸汽系統(tǒng),系統(tǒng)如圖1所示。

    圖1 汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)工業(yè)供汽系統(tǒng)

    1.3 工業(yè)蒸汽系統(tǒng)介紹

    工業(yè)蒸汽系統(tǒng)汽源共有兩路,一路來自引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽,另一路來自汽輪機(jī)第三級(jí)抽汽(備用),經(jīng)過減溫減壓裝置調(diào)整參數(shù)后通往各工業(yè)蒸汽用戶,如圖2所示。

    A 電廠單機(jī)設(shè)計(jì)工業(yè)熱負(fù)荷供給量為80 t∕h,供汽參數(shù)為1.2 MPa∕326.6 ℃。廠外北線工業(yè)抽汽管網(wǎng)主要用于工業(yè)伴熱,參數(shù)要求較低,南線用戶主要為化工企業(yè),蒸汽品質(zhì)要求較高。

    為保證工業(yè)抽汽維持1.2 MPa 的供汽壓力,A 電廠采用引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽至工業(yè)抽汽與主機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)耦合的方式。通過調(diào)節(jié)引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)調(diào)速系統(tǒng)滿足各負(fù)荷下引風(fēng)機(jī)出力需求的同時(shí),控制引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽至除氧器進(jìn)汽輔汽聯(lián)箱的流量,保持工業(yè)抽汽壓力的恒定,實(shí)現(xiàn)工業(yè)熱負(fù)荷的穩(wěn)定供給。

    2 運(yùn)行存在的主要問題

    2.1 汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)靜葉開度線性差

    2019 年4 月4 日,2 號(hào)機(jī)負(fù)荷300 MW,為提高引風(fēng)機(jī)出力,將50%容量的電動(dòng)引風(fēng)機(jī)切換至100%容量的汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行。切換過程中汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)靜葉開度激增,爐膛負(fù)壓迅速降至-2 000 Pa,鍋爐MFT動(dòng)作(爐膛壓≤-2 000 Pa),機(jī)組跳機(jī)。

    檢查熱工指令和反饋信號(hào)無異常后,對(duì)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的布置和各部件安裝情況進(jìn)行校核,發(fā)現(xiàn)伺服機(jī)構(gòu)的基礎(chǔ)高度偏低,且連桿與水平面不垂直,存在偏移現(xiàn)象。判斷是由角行程執(zhí)行機(jī)構(gòu)的安裝及布置問題引起汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)靜葉開度線性差。

    切換風(fēng)機(jī)期間,運(yùn)行人員曾發(fā)現(xiàn)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)傳出異響,分析葉片受高溫膨脹因素影響,部分間隙偏小的部位可能發(fā)生碰磨、卡澀。

    圖2 廠內(nèi)工業(yè)蒸汽系統(tǒng)

    2.2 引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)出力不足

    1 號(hào)機(jī)組500 MW 負(fù)荷工況下,引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力3.43 MPa,排汽壓力1.11 MPa,進(jìn)汽流量37 t∕h,轉(zhuǎn)速4 100 r∕min,汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)靜葉開度85.2%,轉(zhuǎn)速560 r∕min,爐膛負(fù)壓-112 Pa。此時(shí)引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)主汽門、調(diào)速汽門已達(dá)到全開狀態(tài),汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)靜葉接近最大流量開度,無法繼續(xù)提高汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速。

    對(duì)比實(shí)際工況參數(shù)、主機(jī)廠及引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)廠提供的相關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù),進(jìn)行原因分析,相關(guān)數(shù)據(jù)如表2—表4所示(表中THA為熱耗率驗(yàn)收工況)。

    將500 MW 負(fù)荷實(shí)際工況相關(guān)參數(shù)與75%THA工況設(shè)計(jì)值進(jìn)行對(duì)比(75% THA 工況近似于500 MW負(fù)荷實(shí)際工況[8]),發(fā)現(xiàn)引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)實(shí)際入口壓力3.43 MPa 低于設(shè)計(jì)值3.71 MPa。對(duì)比機(jī)組性能考核試驗(yàn)相關(guān)參數(shù)和各工況相關(guān)參數(shù)的設(shè)計(jì)值,發(fā)現(xiàn)在各工況下,引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)進(jìn)汽溫度達(dá)到設(shè)計(jì)值,高壓缸排汽壓力、引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)入口壓力均低于設(shè)計(jì)值。在引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)背壓低于額定值的情況下,引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)進(jìn)汽量依然達(dá)不到設(shè)計(jì)值。對(duì)比一級(jí)再熱器出口壓力及引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)入口壓力的設(shè)計(jì)值,沿程壓損最高為0.09 MPa。實(shí)際工況下,僅引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)入口流量孔板即可造成0.2 MPa壓損。

    表2 主機(jī)廠相關(guān)參數(shù) 單位:MPa

    表3 引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)技術(shù)協(xié)議相關(guān)參數(shù)

    表4 機(jī)組性能考核試驗(yàn)相關(guān)參數(shù)

    經(jīng)過上述分析,可以得出:

    1)機(jī)組性能試驗(yàn)中高壓缸排汽壓力在各負(fù)荷工況下均低于設(shè)計(jì)值。作為具備高熱電比的670 MW 超超臨界汽輪機(jī),可能在汽輪機(jī)本體制造過程中,過分強(qiáng)調(diào)出力,部分汽輪機(jī)通流面積偏大,由此導(dǎo)致設(shè)計(jì)熱平衡圖與實(shí)際缸體進(jìn)汽、排汽參數(shù)偏差大,由此導(dǎo)致對(duì)應(yīng)負(fù)荷點(diǎn)引風(fēng)機(jī)進(jìn)汽參數(shù)偏低。

    2)設(shè)計(jì)階段,設(shè)計(jì)單位按照廠家提供的額定參數(shù)進(jìn)行選取管道,未充分考慮參數(shù)變化以及變工況特性,在部分運(yùn)行工況中,管道壓損偏大,進(jìn)汽量受限,一定程度上限值了引風(fēng)機(jī)出力。

    3)引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)廠家在汽輪機(jī)排汽參數(shù)設(shè)計(jì)方面沒有充分考慮調(diào)節(jié)裕量。在引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)背壓維持1.2 MPa 不變情況下,沒有預(yù)留背壓調(diào)節(jié)裕量,容易導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)出力不足。

    2.3 工業(yè)蒸汽參數(shù)較低

    實(shí)際工況下,為滿足汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)出力需要,引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)背壓始終維持在較低狀態(tài),其排汽量和排汽壓力均無法達(dá)到工業(yè)蒸汽參數(shù)要求,各負(fù)荷工況下引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽壓力和排汽量如圖3所示。

    由于引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)低,并且引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)選型偏小,導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽參數(shù)無法達(dá)到設(shè)計(jì)要求。引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽改造后,引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽壓力進(jìn)一步降低,與工業(yè)蒸汽參數(shù)要求差距更大。

    圖3 引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽參數(shù)趨勢

    3 解決方案

    3.1 優(yōu)化汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)線性

    重新校對(duì)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)靜葉開度行程,調(diào)整執(zhí)行器水平位置及基礎(chǔ)高度,最后對(duì)執(zhí)行器基礎(chǔ)進(jìn)行加固處理,防止執(zhí)行機(jī)構(gòu)在運(yùn)行過程中發(fā)生偏移并保證連桿垂直于水平面。

    檢查汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)內(nèi)部,發(fā)現(xiàn)部分靜葉葉頂間隙偏小、軸端不同心。通過放大靜葉葉頂間隙、調(diào)整軸端同心度,避免熱態(tài)情況下可能發(fā)生的碰磨或卡澀。

    經(jīng)上述處理后,進(jìn)行汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)靜葉開度線性冷態(tài)及熱態(tài)試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果良好且在熱態(tài)情況下就地?zé)o異響。在由電動(dòng)引風(fēng)機(jī)切換至汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)過程中,運(yùn)行人員操作更加平穩(wěn)安全。

    3.2 降低引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)背壓

    由于引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)進(jìn)汽管道改造成本較高,工期較長;并且50%容量電動(dòng)引風(fēng)機(jī)很難與100%容量汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)并聯(lián)運(yùn)行,最終采用降低引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)背壓的方式來提高出力。

    因工業(yè)蒸汽系統(tǒng)未投用,在試運(yùn)階段引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽僅通往除氧器進(jìn)汽輔汽聯(lián)箱,為降低引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)背壓,逐漸關(guān)閉四抽至除氧器進(jìn)汽輔汽聯(lián)箱電動(dòng)門,直至除氧器進(jìn)汽輔汽聯(lián)箱壓力降至0.89 MPa,引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)仍無法達(dá)到額定出力。

    臨時(shí)在引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽排大氣電動(dòng)門加入中停功能,通過提高排大氣電動(dòng)門的開度來進(jìn)一步降低引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)背壓,最終引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)成功達(dá)到額定出力,順利完成1號(hào)機(jī)168 h滿負(fù)荷試運(yùn)。

    試運(yùn)后期,對(duì)2 號(hào)機(jī)引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽管道進(jìn)行了設(shè)計(jì)變更:在引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽管道上增設(shè)一路管道接至比除氧器壓力低一級(jí)的回?zé)嵴羝到y(tǒng),即五號(hào)低加殼側(cè)入口處,并通過調(diào)節(jié)閥控制流量。

    2019年4月21日,該系統(tǒng)改造后首次投入使用。投運(yùn)后,2 號(hào)機(jī)組整體穩(wěn)定無異常,成功實(shí)現(xiàn)引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)背壓的有效控制,達(dá)到提高引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)出力的目的,保證了機(jī)組的安全性。

    由于該系統(tǒng)僅在高負(fù)荷段使用,并且引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽管道離5 號(hào)低壓加熱器較近,管線較短,壓力較低,對(duì)管道材質(zhì)的要求不高,是一種低成本、微影響、耗時(shí)短的解決方案。改造后會(huì)排擠部分五級(jí)抽汽,造成抽汽量減少,機(jī)組冷源損失增大,但在未投用工業(yè)抽汽的情況下,改造后的運(yùn)行方式相比常規(guī)電驅(qū)方案仍可降低標(biāo)煤耗0.4 g∕kWh,全年增收可達(dá)200萬元。

    3.3 提高工業(yè)蒸汽參數(shù)

    由于工業(yè)蒸汽系統(tǒng)尚未投用,后期改造建議取消流量孔板、進(jìn)汽管道閥門組等降低管道壓損的方式來提高引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)。也可引用三抽蒸汽接至引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽管道,利用射汽抽氣器維持引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)背壓,同時(shí)提高工業(yè)抽汽的參數(shù)。

    投用工業(yè)抽汽后,A電廠年供汽量約30萬t,年均全廠熱效率可達(dá)59.40%,年增收可達(dá)4 000萬元。

    4 結(jié)語

    通過對(duì)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)執(zhí)行機(jī)構(gòu)和靜葉間隙的調(diào)整,解決了汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)開度突變的問題,提高了機(jī)組的穩(wěn)定性和安全性;在未投用工業(yè)蒸汽系統(tǒng)的情況下,通過對(duì)引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽管道的改造降低引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)背壓,提高汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)出力,使機(jī)組順利達(dá)到滿負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài);改造后,增加了調(diào)節(jié)引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)背壓的手段,提高了整體系統(tǒng)的靈活性和穩(wěn)定性;利用射汽抽氣器技術(shù),可在提高工業(yè)蒸汽參數(shù)的同時(shí)保證引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)出力,工業(yè)蒸汽投用后,年增收可達(dá)4 000萬元。

    建議主機(jī)廠家對(duì)670 MW 超超臨界機(jī)組高熱電比采暖抽汽的設(shè)計(jì)做進(jìn)一步的優(yōu)化;設(shè)計(jì)單位優(yōu)化單系列引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)排汽供工業(yè)抽汽方案,提高引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)背壓調(diào)節(jié)裕量,避免引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)出力不足;引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)廠家設(shè)計(jì)排汽至工業(yè)抽汽與其他熱力系統(tǒng)耦合的相關(guān)機(jī)型時(shí),預(yù)留背壓調(diào)節(jié)裕量,以滿足工業(yè)蒸汽參數(shù)要求。

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