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    混雜纖維增強應(yīng)變硬化水泥基復合材料的彎曲性能預(yù)測

    2021-03-11 07:03:20夏超凡李志華
    建筑材料學報 2021年1期
    關(guān)鍵詞:鋼纖維撓度試件

    張 聰,夏超凡,袁 振,李志華

    (1.江南大學 環(huán)境與土木工程學院,江蘇 無錫 214000; 2.武漢理工大學 硅酸鹽建筑材料國家重點實驗室,湖北 武漢 430000; 3.中國建筑材料科學研究學院 綠色建筑材料國家重點實驗室,北京 100024)

    應(yīng)變硬化水泥基復合材料(SHCC)的極限拉伸應(yīng)變大、延性好,近年來受到了土木工程領(lǐng)域的廣泛關(guān)注[1-6].但是由于成本原因,SHCC的推廣應(yīng)用依然存在瓶頸.纖維混雜化是提高SHCC性價比的重要手段之一[7-20].近年來,國內(nèi)外學者對鋼纖維(SF)/聚乙烯醇(PVA)纖維混雜應(yīng)變硬化水泥基復合材料(SF-PVA/SHCC)的基本力學性能開展了廣泛的試驗研究[8-20].相比于直接拉伸試驗,彎曲試驗更容易開展且其數(shù)據(jù)離散較小.而且從結(jié)構(gòu)材料的工程應(yīng)用角度來看,深入了解SF-PVA/SHCC的彎曲性能是其在建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)件中應(yīng)用的前提.近年來,國內(nèi)外學者對PVA纖維混雜應(yīng)變硬化水泥基復合材料(PVA/SHCC)以及SF-PVA/SHCC的彎曲性能開展了一定的研究,但是目前依然欠缺能夠預(yù)測SF-PVA/SHCC彎曲性能的理論計算方法.

    1 試驗

    1.1 基體材料

    基體選用水泥砂漿,材料包括無錫天山水泥集團有限公司生產(chǎn)的P·O 42.5水泥、河南四通化建有限公司提供的Ⅰ級粉煤灰和精細石英砂(粒徑100~210μm,平均粒徑150μm),按照m(水泥)∶m(粉煤灰)∶m(石英砂)=1.0∶4.0∶1.8的比例混合,水膠比mW/mB=0.34.瑞士進口的Sika牌聚羧酸高性能減水劑,減水率(質(zhì)量分數(shù))28.3%,用于調(diào)節(jié)新拌漿體的工作性,摻量為膠凝材料質(zhì)量的0.5%.

    1.2 纖維材料

    鋼纖維(SF)由上海真強纖維有限公司生產(chǎn),有端部彎鉤,長度為13mm,直徑為0.2mm,長徑比為65,抗拉強度為2000MPa,彈性模量為200~210GPa,密度為7.8g/cm3;PVA纖維由日本可樂麗公司生產(chǎn),長度為12mm,直徑為39μm,抗拉強度為 1100MPa,彈性模量為 42.8GPa,密度為1.3g/cm3.試驗中各纖維摻量(均以SHCC的體積分數(shù)計)如表1所示.

    表1 應(yīng)變硬化水泥基復合材料中纖維摻量

    1.3 試件制作

    采用無錫建材試驗儀器廠的JJ-5型行星式水泥膠砂攪拌機,先將水泥、粉煤灰、石英砂干拌2min;隨后加入水和高效減水劑,攪拌2min;最后均勻加入纖維,攪拌5min,獲得新拌水泥基材料.攪拌過程中發(fā)現(xiàn),新拌材料工作性良好,纖維分散比較均勻,未發(fā)現(xiàn)明顯的纖維纏繞與結(jié)團現(xiàn)象.采用100mm×400mm×15mm試件測試材料的抗彎性能,每組配合比成型試件3個.參照JC/T 2461—2018《高延性纖維增強水泥基復合材料力學性能試驗方法》,新拌材料裝模后放入標準養(yǎng)護箱中養(yǎng)護24h后拆模,在(20±2)℃、相對濕度95%的條件下繼續(xù)養(yǎng)護至28d,將試件取出進行彎曲性能試驗.

    1.4 彎曲性能試驗

    采用濟南蘭博時代測試技術(shù)有限公司的WAW-100D型萬能試驗機,按照圖1所示加載裝置進行加載.試件跨距為300mm,通過荷載傳感器(量程10kN)和位移計(LVDT)測試試件的彎曲荷載及跨中撓度.加載方式為位移控制,加載速率為0.5mm/min.

    圖1 彎曲性能試驗加載裝置Fig.1 Loading instrument for flexural property test(size:mm)

    2 結(jié)果與討論

    2.1 彎曲荷載-撓度曲線

    圖2為各組試件的彎曲荷載-撓度曲線.圖3為各組試件的抗彎強度與極限彎曲撓度的平均數(shù)據(jù)統(tǒng)計.由圖2、3可以看出:(1)鋼纖維劣化了SHCC的彎曲變形能力,說明PVA纖維對SHCC的彎曲撓度硬化行為起控制作用;隨著鋼纖維摻量的提高,SHCC的彎曲變形能力將進一步劣化,當鋼纖維摻量由0%增加到1.00%時,SHCC的極限彎曲撓度降低了63.7%.這是因為相同摻量條件下,鋼纖維的根數(shù)和PVA纖維的根數(shù)差異太大.因此,實際上纖維的有效橋聯(lián)應(yīng)力是不足的[4],導致SHCC的硬化過程和多縫開裂過程并不穩(wěn)定,從而無法使SHCC表現(xiàn)出明顯的高延性.(2)鋼纖維提高了SHCC的彎曲承載能力,其抗彎強度隨著鋼纖維摻量的提高而增大,隨著鋼纖維摻量由0%增加到1.00%,SHCC的抗彎強度提高了57.3%.這是由于本文所采用的超細鋼纖維屬剛性纖維且?guī)в卸瞬繌濄^,而亂向分布的微細鋼纖維可以很好地阻礙混凝土內(nèi)部微裂縫的擴展以及宏觀裂縫的發(fā)生和發(fā)展,對主要由主拉應(yīng)力控制的抗彎強度有明顯的改善作用.而PVA纖維屬柔性纖維,相比于微細鋼纖維,PVA纖維對SHCC的抗彎強度影響較弱.

    圖3 各組試件的平均抗彎強度和極限彎曲撓度Fig.3 Average flexural strength and ultimate flexural deflection of each group sample

    2.2 彎曲裂縫形態(tài)

    圖4為各組試件跨中區(qū)域的彎曲裂縫形態(tài).由圖4可以看出:PVA-SHCC在彎曲荷載作用下表現(xiàn)出了明顯的多縫開裂特征,裂縫寬度和裂縫間距均較?。浑S著鋼纖維摻量的提高,試件的彎曲裂縫寬度和裂縫間距逐漸變大,裂縫數(shù)量逐漸減少,多縫開裂現(xiàn)象逐漸變得不明顯,且出現(xiàn)裂縫局部化的現(xiàn)象.上述發(fā)現(xiàn)與各組試件荷載-撓度曲線所表現(xiàn)出來的規(guī)律一致:隨著鋼纖維摻量的提高,荷載-撓度曲線變得更加平滑(多縫開裂行為減弱),極限撓度值逐漸減小(裂縫減少且出現(xiàn)局部化現(xiàn)象).

    2.3 彎曲性能預(yù)測

    2.3.1抗彎強度計算

    Maalej等[21]研究發(fā)現(xiàn),SHCC的抗彎強度(極限彎曲應(yīng)力,σbu)與其抗拉強度(極限拉伸應(yīng)力,σtu)的比值在1~4之間.在此基礎(chǔ)上,本文通過引入纖維增強因子(RIv)[22],用于考慮混雜纖維體積和纖維幾何特征的影響,將PVA-SHCC以及SF-PVA/SHCC的σbu與σtu的關(guān)系表達為式(1).

    (1)

    每當母親用一些類似“牙膏沒有從最尾端擠出”“冰箱門沒關(guān)緊”“看電視超過半個小時”等等小事向我興師問罪,并且總是將矛頭轉(zhuǎn)向我的成績上面去時,我便知道,夜里,父親又會來到我的房間。

    根據(jù)Li等[24]的研究,σtu=gσ0.其中:σ0為纖維橋聯(lián)應(yīng)力,按式(2)計算;g為纖維效應(yīng)系數(shù),按式(3)計算.

    (2)

    (3)

    式中:τPVA、τSF分別為PVA、SF纖維與基體的界面粘結(jié)強度,其取值可參考文獻[25];φPVA、lPVA、dPVA分別為PVA摻量、長度和直徑;φSF、lSF、dSF分別為SF的摻量、長度和直徑;Fbe端部彎鉤鋼纖維的形狀特征系數(shù)[23],取值范圍1.2~2,本文取為1.8;f為界面參數(shù),取值范圍0~1,本文根據(jù)Ahmed等[20]的建議,取為0.55.

    2.3.2極限彎曲撓度計算

    (4)

    (5)

    根據(jù)Lin等[28]的研究,εtu可按式(6)計算.

    (6)

    式中:δcu為裂縫極限開口位移;xd為裂縫極限間距.為簡化計算,假設(shè)極限狀態(tài)時裂縫間距相等.

    圖4 各組試件跨中區(qū)域的彎曲裂縫形態(tài)Fig.4 Flexural cracking pattern of each group sample in mid-span area

    圖5 板隔離體的應(yīng)變分布和曲率Fig.5 Strain distribution and curvature of slab free body

    Kanda等[28]以及Li等[29]研究發(fā)現(xiàn),PVA纖維會出現(xiàn)滑移-硬化行為,而剛性纖維如鋼纖維會出現(xiàn)滑移-軟化行為.Lin等[27]研究發(fā)現(xiàn),如果忽略PVA纖維的滑移-硬化行為,會使δtu明顯偏低.對于有滑移-軟化現(xiàn)象的鋼纖維,δtu取值參考Li等[30]的研究.根據(jù)Lin等[27]的建議,考慮PVA纖維滑移-硬化行為,δtu可按式(7)計算.

    (7)

    (8)

    (9)

    表2為各組試件抗彎強度σbu和極限彎曲撓度(D)的理論計算結(jié)果與試驗結(jié)果的對比,其中σbu-theory/σbu-test均值為0.98,標準差為0.061,變異系數(shù)為0.062,Dtheory/Dtest均值為1.06,標準差為0.037,變異系數(shù)為0.035.

    表2 各組試件的平均抗彎強度和極限彎曲撓度的理論值與試驗值對比

    從表2可以看出,計算模型可以較好地預(yù)測SF-PVA/SHCC的彎曲性能.其中,極限彎曲撓度的理論計算結(jié)果均高于試驗結(jié)果,是因為理論計算中假定裂縫是均勻等間距分布的,是一種理想狀態(tài),而實際試驗中SHCC的裂縫分布不均勻,裂縫開展是不充分的,因此實際情況下SHCC極限撓度的試驗值低于理論計算值.

    3 結(jié)論

    (1)鋼纖維劣化了SHCC的彎曲變形能力和多縫開裂能力;隨著鋼纖維摻量由0%增加到1.00%,SHCC的極限彎曲撓度降低了63.7%;隨著鋼纖維摻量的提高,SHCC的彎曲多縫開裂能力進一步劣化;鋼纖維對提高SHCC的彎曲承載能力有利,材料的抗彎強度隨鋼纖維摻量的提高而增大,隨著鋼纖維摻量由0%增加到1.00%,SHCC的抗彎強度提高了57.3%.

    (2)本文提出的彎曲性能計算方法可以較好地預(yù)測SF-PVA/SHCC的抗彎強度和極限彎曲撓度.

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