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    充填開采覆巖及地表移動(dòng)規(guī)律數(shù)值模擬研究

    2021-03-11 04:54:52李洪波李瑞峰
    世界有色金屬 2021年23期
    關(guān)鍵詞:覆巖測(cè)線巖層

    李洪波,周 聰,李瑞峰

    (華北地質(zhì)勘查局第四地質(zhì)大隊(duì),河北 秦皇島 066000)

    1 引言

    我國(guó)各種有色金屬的開采量均在世界前列。隨著有色金屬礦井開采年限的增加,很多有色金屬礦面臨著資源枯竭危機(jī),進(jìn)入殘采階段或者進(jìn)入衰退期。對(duì)于這些有衰退現(xiàn)象的礦井,大部分礦井不得不采用傳統(tǒng)技術(shù)無法開采的“三下”(建筑物下,鐵路下,水體下)壓物的問題。為解決三下采有色金屬所帶來的的問題,充填開采逐漸普及起來。一般將矸石作為充填材料。近年來充填開采的研究,在控制地表移動(dòng)及礦層上覆巖層的變形中起到了很大的保護(hù)作用,對(duì)提高有色金屬資源的經(jīng)濟(jì)效益起到了重要意義。然而,目前關(guān)于上覆巖層移動(dòng)規(guī)律的研究較少,本文針對(duì)這一特點(diǎn),主要研究了以下兩點(diǎn):

    (1)通過改變巖塊的力學(xué)參數(shù),研究某有色金屬礦地區(qū),巖塊的力學(xué)參數(shù)對(duì)地表下沉的影響,從而對(duì)參數(shù)調(diào)整提拱較為準(zhǔn)確的意見。并對(duì)上覆巖石移動(dòng)規(guī)律進(jìn)行分析,對(duì)比了同一水平覆巖移動(dòng)和不同水平覆巖移動(dòng)的區(qū)別。

    (2)本文針對(duì)某有色金屬礦的1312工作面和1316工作面利用FLAC軟件進(jìn)行數(shù)值模擬,分析對(duì)比了垮落開采和充填開采對(duì)某有色金屬礦地表的影響,從下沉值、水平移動(dòng)值、水平變形、傾斜變形等多個(gè)角度闡述了充填開采給巖層控制帶來的巨大改變。并研究垮落開采和充填開采的動(dòng)態(tài)變化,分析了兩種開采方法在動(dòng)態(tài)過程中的區(qū)別和特點(diǎn)。

    2 巖體力學(xué)參數(shù)對(duì)地表下沉的影響

    通過改變巖體的物理參數(shù),觀察地表下沉情況。本節(jié)的模型依據(jù)某有色金屬礦實(shí)際情況建立,具體模型如下:以礦層傾向?yàn)閤方向,走向?yàn)閥方向,重力方向?yàn)閦軸建立直角坐標(biāo)系xyz,其中傾向?qū)挾葹?520m,走向長(zhǎng)度為1680m,巖層總厚度為573m,模型開挖部分走向部分為240m,傾向部分為140m,具體模型本文省略。所有巖層的本構(gòu)模型均選擇摩爾-庫倫模型。實(shí)驗(yàn)室所獲巖體物理參數(shù)如表1。

    表1 巖層物理力學(xué)參數(shù)

    3 數(shù)值模擬模型建立及參數(shù)調(diào)整

    3.1 礦區(qū)工作面簡(jiǎn)介

    以某有色金屬礦某工作面采礦條件模型為例,該工作面平均采挖礦層厚為3.01m,地面標(biāo)高為+36.5~+37.2m,工作面標(biāo)高為-500~-555m,工作面采用前進(jìn)式即采即充的充填方法。為了獲取可靠、準(zhǔn)確的地表移動(dòng)觀測(cè)數(shù)據(jù),在1312、1316充填工作面上建立3條地表移動(dòng)觀測(cè)線2條不規(guī)則的觀測(cè)線(如圖1):A線、B線垂直于充填工作面推進(jìn)方向布設(shè),C線沿工作面推進(jìn)方向布設(shè),D、E線為不規(guī)則觀測(cè)線。

    圖1 觀測(cè)線分布圖

    3.2 數(shù)值模型巖樣物理參數(shù)校準(zhǔn)

    為了準(zhǔn)確高效地反演出模型參數(shù),本文采用不同的方案擬合出的結(jié)果與實(shí)際經(jīng)驗(yàn)值作比較,對(duì)巖體的抗拉強(qiáng)度等參數(shù)利用均勻設(shè)計(jì)的方法進(jìn)行初始參數(shù)計(jì)算。建立的模型基本情況如上文,其中傾向?qū)挾扰c走向長(zhǎng)度均為2000m,巖層總厚度為573m,模型開挖部分為800m×800m,具體模型如圖2所示。

    圖2 某礦的實(shí)際模型

    本文在對(duì)巖體力學(xué)參數(shù)進(jìn)行反演分析時(shí),采用均勻正交設(shè)計(jì)的方法。該方法優(yōu)點(diǎn)為可研究多種因素相互作用的結(jié)果。該方法可利用正交性原理,有選擇性挑選出典型的具有代表性的實(shí)驗(yàn)點(diǎn)進(jìn)行實(shí)驗(yàn),從而比較全面的反映實(shí)驗(yàn)結(jié)果的同時(shí)又能大大的減少實(shí)驗(yàn)次數(shù)。該方法初步解決了由于選擇初值不合理和由實(shí)測(cè)數(shù)值計(jì)算工作面參數(shù)失敗的問題。各因素水平及正交實(shí)驗(yàn)表如表2所示。

    表2 正交實(shí)驗(yàn)表

    根據(jù)實(shí)驗(yàn)室模擬與計(jì)算結(jié)果得出:該地區(qū)的垮落下沉系數(shù)在0.8~0.9之間,所以地表的最大下沉數(shù)值應(yīng)該在2.5m左右。通過正交實(shí)驗(yàn),得出了第7組正交實(shí)驗(yàn)結(jié)果較好的結(jié)論。由第7組巖層參數(shù)與實(shí)際巖層參數(shù)更為吻合??迓浞ㄏ拢敯宓南鲁林翟?.5m左右,符合實(shí)際情況。

    3.3 某有色金屬礦實(shí)際模型的建立

    根據(jù)上節(jié)中獲取的工作面實(shí)際巖體物理參數(shù),建立非充分采動(dòng)工作面模型如下:模型建立坐標(biāo)系基情況如上文所示。其中傾向?qū)挾葹?520m,走向長(zhǎng)度為1680m,巖層總厚度為573m,模型開挖部分為240m*140m,采用即采即充開采,具體模型如圖2所示。所有巖層的本構(gòu)模型均選擇摩爾-庫倫模型。經(jīng)計(jì)算可知地表的最大下沉值在125mm左右,頂板的垮落高度在600mm左右,充填體的充實(shí)率在80%左右,符合實(shí)際情況值。取模型地表距邊界60左右沿傾向的10個(gè)點(diǎn),與B觀測(cè)線中的B20-B30的10個(gè)點(diǎn)做數(shù)據(jù)對(duì)比,對(duì)比圖如3所示。

    圖3 B20-B30實(shí)測(cè)值和模擬值對(duì)比圖

    發(fā)現(xiàn)地表的下沉曲線較為相似,最大值也較為相近。證明上節(jié)進(jìn)行的參數(shù)反演是較為準(zhǔn)確的。

    4 固體充填巖層移動(dòng)規(guī)律

    4.1 數(shù)值模型建立

    根據(jù)前章節(jié)得到的各巖塊物理力學(xué)參數(shù),結(jié)合工作面1312和工作面1316建立如下工作面。模型大小為1520m×1680m,開采深度為573m,有礦層實(shí)際采厚為3m,礦層為水平礦層,建立模型如圖2。礦層參數(shù)采用上一章的調(diào)參得到的巖體力學(xué)參數(shù)表1。

    4.2 覆巖及地表移動(dòng)規(guī)律研究

    4.2.1 垮落開采和充填開采結(jié)果分析

    (1)地表下沉對(duì)比

    圖4 垮落法與充填法地表下沉對(duì)比

    提取地表走向主斷面上的最大下沉值與水平移動(dòng)值進(jìn)行比較,如表3所示。

    表3 充填開采和垮落開采的表土主斷面數(shù)據(jù)對(duì)比

    從以上數(shù)據(jù)得知,充填開采與垮落開采最大下沉值分別為0.13和0.62;充填開采與垮落開采最大水平移動(dòng)值分別為0.07和0.23。由以上數(shù)據(jù)此可知垮落開采的下沉值和水平移動(dòng)值都比充填開采要大。從減小的幅度可以看出,充填開采的下沉值減小了73%,水平移動(dòng)值減小了70%。

    (2)頂板下沉對(duì)比

    可以明顯看出充填法開采和垮落法開采對(duì)于頂板的管理效果是十分有別的,在頂板的正下方,垮落開采的頂板可以下沉2.8m左右,而充填開采的頂板下沉僅為0.5m左右。由于頂板的下沉量占地表總體下沉量的70%~80%之間,這就直接導(dǎo)致了地表下沉值和水平移動(dòng)值的區(qū)別。

    圖5 垮落法與充填法開采頂板下沉圖

    (3)水平變形和傾斜變形

    從表4數(shù)據(jù)可知,充填開采中最大下水平變形和最大傾斜變形為0.42m和0.43m,而垮落開采的最大水平變形和最大傾斜變形分別為1.38和1.48。再次說明充填開采對(duì)地表的控制效果更好。

    表4 水平變形和傾斜變形對(duì)比

    4.2.2 垮落開采和充填開采動(dòng)態(tài)分析

    在上一節(jié)中對(duì)充填開采與跨落開采做了數(shù)值模擬分析,并對(duì)二者的結(jié)果做了比較,為了解充填開采與傳統(tǒng)垮落開采上覆巖層的動(dòng)態(tài)變形過程,現(xiàn)對(duì)原模型進(jìn)行分步充填開挖,及工作面推進(jìn)60m,推進(jìn)120m,推進(jìn)180m,推進(jìn)240m時(shí)分別提取地表主斷面的下沉值,將其綜合比較。先將充填開采與傳統(tǒng)垮落開采的下沉過程進(jìn)行對(duì)比分析如下:

    (1)下沉值對(duì)比

    圖6 充填開采不同推進(jìn)距離地表下沉圖

    圖7 垮落開采不同推進(jìn)距離地表下沉圖

    表5 動(dòng)態(tài)下沉值數(shù)據(jù)對(duì)比

    (2)水平移動(dòng)

    圖8 充填開采不同推進(jìn)距離地表水平移動(dòng)值

    圖9 垮落開采不同推進(jìn)距離地表水平移動(dòng)值

    表6 動(dòng)態(tài)移動(dòng)數(shù)據(jù)對(duì)比

    通過對(duì)比充填開采與傳統(tǒng)垮落開采每一推進(jìn)距離的最大下沉值可知,隨工作面推進(jìn)距離的增大,充填開采與傳統(tǒng)垮落開采下沉的最大值都在增加。但是,充填開采的下沉值是一直都比垮落開采小的,從上兩數(shù)據(jù)表的橫向上比較可知,充填開采的最大下沉值,工作面推進(jìn)同樣的距離后,地表的最大下沉值變化幅度是不同的,明顯可以看出,充填開采沒開挖60m的距離后,最大下沉值的變化幅度變小了,而垮落開采變化的幅度基本沒有變化。

    (3)充填開采巖層動(dòng)態(tài)分析

    為更詳細(xì)的分析框?qū)由细矌r層的變換,在模型上取若干條測(cè)線進(jìn)行分析。如圖20所示測(cè)線1在礦層頂板3m水平處、測(cè)線2在頂板上方43m水平處、測(cè)線3在表土層水平處。縱向上布設(shè)測(cè)線4(開切眼處)和測(cè)線5(采空區(qū)中心)上距頂板3m、23m、43m、73m和143m處布設(shè)觀測(cè)點(diǎn)。

    圖10 測(cè)線分布

    同一水平覆巖運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)。本節(jié)的主要做法是,在開挖到不同距離的階段,取測(cè)線1和測(cè)線2的地表下沉值,進(jìn)行對(duì)比分析。

    由圖11可知結(jié)論為:當(dāng)模擬條件與實(shí)際情況基本吻合時(shí),測(cè)線1最大數(shù)值623mm,這主要原因是隨著采掘的進(jìn)行,礦矸石運(yùn)至采空區(qū)并充滿采空區(qū),大大限制了頂板的下沉數(shù)值,從而直接阻止了上覆巖層下沉與水平移動(dòng),間接控制了地表沉降與移動(dòng)的趨勢(shì)。當(dāng)采空區(qū)內(nèi)的矸石受上覆巖層的擠壓時(shí),矸石受擠壓的空間與上覆巖層沉降空間相等,所以上覆巖層的沉降空間受礦矸石的作用減小,相應(yīng)沉降速度也隨之減小。由圖12可知測(cè)線1與測(cè)線2各個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降數(shù)值差值基本均勻,即覆巖層與層之間沒有出現(xiàn)所謂的離層現(xiàn)象發(fā)生,這歸咎于采空區(qū)內(nèi)的矸石阻礙了上覆巖層的下沉,巖層內(nèi)部抗拉強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其內(nèi)部應(yīng)力,覆巖無垮落、斷裂、破碎的現(xiàn)象發(fā)生?;卷敻矌r隨著工作面推進(jìn)向法向方向彎曲、移動(dòng)。

    圖11 測(cè)線1地表走向主斷面下沉圖

    圖12 測(cè)線1與測(cè)線2地表走向主斷面下沉對(duì)比

    不同水平覆巖運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)。圖13為測(cè)線4上各點(diǎn)隨工作面推進(jìn)的下沉曲線。在該圖中整體覆巖表現(xiàn)出連續(xù)、漸進(jìn)沉降的特點(diǎn)。該圖中所示,在同一豎直面內(nèi)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)隨掘進(jìn)面工作點(diǎn)與點(diǎn)之間距離較為平穩(wěn),開始挖掘階段,各點(diǎn)的下沉幅度都較大,隨著工作面的推進(jìn),上覆巖層各點(diǎn)下沉速度在減小。在圖中,礦層開始推進(jìn)階段,各點(diǎn)的下沉較小,當(dāng)推進(jìn)到120m時(shí)候,采空區(qū)中心上方的各點(diǎn)有明顯的下沉變化。隨著工作面的繼續(xù)推進(jìn),下方巖層與充填的矸石接觸漸漸飽和,下沉趨勢(shì)減小,隨著充填材料破碎再壓實(shí)再到破碎這一過程反復(fù)進(jìn)行,壓密過程漸漸達(dá)到平穩(wěn)。

    圖13 測(cè)線4不同點(diǎn)隨著開挖距離動(dòng)態(tài)下沉

    5 結(jié)束語

    本文運(yùn)用FLAC軟件對(duì)覆巖巖體力學(xué)參數(shù)對(duì)地表下沉的影響進(jìn)行模擬計(jì)算,建立了某礦實(shí)際采礦區(qū)工作面模型,對(duì)充填開采對(duì)覆巖及地表下沉影響進(jìn)行分析,總結(jié)了以下幾點(diǎn)結(jié)論:

    (1)對(duì)于某有色金屬礦的巖層各物理參數(shù)對(duì)地表變形的影響,做出了總結(jié)概括,不同物理參數(shù)對(duì)于地表下沉值有不同程度的影響,合理的選擇參數(shù)變化,才能更快速的得到符合實(shí)際情況的巖體物理力學(xué)參數(shù)。

    (2)矸石充填開采圍巖力學(xué)參數(shù)環(huán)境隨之改變,隨著工作面的推進(jìn),充填率的提高,采空區(qū)周圍主應(yīng)力顯著減小。矸石充填物料的壓實(shí)度與殘余壓縮率對(duì)圍巖活動(dòng)具有良好的控制影響作用。

    (3)充填開采與垮落開采相比,無論是最終結(jié)果還是動(dòng)態(tài)開采過程,在地表下沉、水平移動(dòng)、水平變形和傾斜變形等多方面,充填開采都顯示出它對(duì)上覆巖層移動(dòng)更好的控制。在模擬計(jì)算矸石充填采空區(qū)時(shí),工作面向前推進(jìn),上覆巖層表現(xiàn)出相對(duì)穩(wěn)定的特性,且覆巖層緩慢下沉,表明了充填開采對(duì)覆巖及地表沉降具有良好的控制作用。

    (4)垮落法與充填法開采上覆巖層及周邊圍巖巖層的應(yīng)力變化特征有相同,但也存在一定差別,掘進(jìn)工作面壁兩側(cè)范圍與支撐壓力均遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于垮落法開采。充填開采上覆巖層應(yīng)力保持完整規(guī)律一致性,不會(huì)出現(xiàn)劇烈沉降現(xiàn)象。

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