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    傾斜板法制備半固態(tài)A356合金漿料凝固后的顯微組織

    2014-12-09 09:05:58劉洪軍王揚(yáng)虎李亞敏
    機(jī)械工程材料 2014年3期
    關(guān)鍵詞:形核共晶漿料

    劉洪軍,王揚(yáng)虎,李亞敏

    (蘭州理工大學(xué) 有色金屬新材料省部共建國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,蘭州730050)

    0 引 言

    隨著金屬產(chǎn)品向輕量化、高性能和低成本方向的發(fā)展,對(duì)于半固態(tài)成形技術(shù)的研究越來(lái)越深入,應(yīng)用范圍不斷擴(kuò)大。半固態(tài)坯料或漿料的制備技術(shù)是金屬產(chǎn)品半固態(tài)成形的前提和關(guān)鍵環(huán)節(jié),作為一種短流程、高效率、低成本和工藝簡(jiǎn)單的半固態(tài)漿料制備工藝,傾斜板法得到了廣泛的關(guān)注,尤其適合在半固態(tài)流變鑄造中應(yīng)用[1-4]。

    傾斜板法是將略高于液相線溫度的金屬液倒在傾斜的冷卻板上,在重力的作用下金屬液流入漿料收集容器中或者直接進(jìn)入流變成形裝置中成形。在流經(jīng)冷卻板的過(guò)程中,晶粒大量形核并被沖擊、攪拌和脫落,有利于得到球晶或者薔薇狀晶粒的初生相組織,從而可以獲得晶粒細(xì)小、無(wú)明顯枝晶的半固態(tài)組織。在傾斜板法的原理基礎(chǔ)上,很多研究者進(jìn)行了一些改進(jìn),如采用水冷和氣冷的混合冷卻方式、波浪形板面和振動(dòng)復(fù)合[5-6]、冷卻傾斜管[7]、蛇形通道[8]和阻尼冷卻管[9]等,取得了更好的半固態(tài)漿料制備效果。

    在傾斜板法制備半固態(tài)漿料時(shí),金屬液流動(dòng)過(guò)程影響了結(jié)晶初始狀態(tài)和形核長(zhǎng)大條件,最終決定了所形成的半固態(tài)合金組織。在各種影響因素中,金屬液在傾斜板上的流動(dòng)距離和速度決定了傾斜板的冷卻條件和沖擊攪拌效果,而金屬液的澆注溫度對(duì)形核和結(jié)晶條件影響非常大?;趦A斜板法原理開(kāi)發(fā)的半固態(tài)漿料制備工藝研究中,幾乎都涉及這三個(gè)關(guān)鍵因素,但大多集中于工藝參數(shù)對(duì)組織和性能的影響趨勢(shì)和優(yōu)化等方面。傾斜板法之所以能夠獲得非枝晶化的半固態(tài)漿料組織,主要源于促進(jìn)形核和流動(dòng)沖擊兩方面的作用。從這兩方面的作用分析這三個(gè)關(guān)鍵因素對(duì)凝固組織的影響,將更有利于認(rèn)識(shí)金屬液在傾斜板上流動(dòng)過(guò)程中復(fù)雜的動(dòng)態(tài)結(jié)晶形核和凝固。因此,作者以A356鋁合金為研究對(duì)象,采用傾斜板法制備了半固態(tài)漿料,考察了澆注溫度、金屬液流動(dòng)距離和冷卻板傾斜角度對(duì)其凝固后顯微組織的影響。

    1 試樣制備與試驗(yàn)方法

    試驗(yàn)材料為商用A356鋁合金,其化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)為7.0Si,0.35Mg,<0.20Fe,<0.20Cu,<0.10Mn,0.20Zn,<0.20Ti,<0.05Pb,余 Al。A356鋁合金液相線和固相線的溫度分別為615℃和577℃,半固態(tài)溫度區(qū)間為38℃。

    傾斜板的結(jié)構(gòu)如圖1所示,板由5mm厚的45號(hào)鋼板焊接而成,總長(zhǎng)為1 200mm,傾斜角度由支架調(diào)整。半固態(tài)漿料收集容器是由厚3mm鋼板焊接的底面為150mm×60mm的楔形槽,放置在水冷槽中。所有試驗(yàn)均在約22℃下進(jìn)行。

    圖1 制備A356半固態(tài)漿料的傾斜板結(jié)構(gòu)示意Fig.1 Schematic drawing of inclined cooling plate for preparing semi-solid A356alloy slurry

    首先在坩堝電阻爐中熔化A356合金,熔化溫度控制在700℃,在此溫度下精煉,當(dāng)金屬液溫度降低到預(yù)定澆注溫度(620,630,640,650 ℃)后,在預(yù)設(shè)位置將金屬液倒出,沿冷卻板流入水冷槽中的漿料收集容器中,冷卻后取樣。每次試驗(yàn)合金澆注量約為800g,在楔形槽收集容器中形成約120mm×50mm×5mm的薄片,在薄片中心位置取樣,試樣經(jīng)預(yù)磨(粗磨、細(xì)磨)、拋光后,用體積分?jǐn)?shù)為0.5%的HF溶液進(jìn)行腐蝕,然后在MeF3型光學(xué)顯微鏡下觀察顯微組織。

    2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

    2.1 澆注溫度對(duì)顯微組織的影響

    澆注溫度對(duì)半固態(tài)組織的形成有著非常重要的影響,在理想的澆注溫度下既能獲得良好的半固態(tài)組織形態(tài)又能保證其在冷卻板上的流動(dòng)速度。澆注溫度過(guò)高,冷卻板促進(jìn)形核的激冷作用大大降低,甚至不能起到應(yīng)有的作用;澆注溫度過(guò)低,金屬液流動(dòng)性能惡化,在冷卻板上流動(dòng)速度太低,甚至部分凝固的金屬液會(huì)粘附在冷卻板上,金屬液流動(dòng)沖擊和攪拌的作用將減弱或者不存在,也不能得到半固態(tài)的漿料。

    試驗(yàn)結(jié)果表明,當(dāng)金屬液在冷卻板上流動(dòng)距離(800mm)和冷卻板傾斜角度(60°)保持不變,澆注溫度為620℃時(shí),由于過(guò)熱度太小,合金澆注到冷卻板上因激冷形成較大的過(guò)冷度,初生晶形核長(zhǎng)大迅速,過(guò)高的固相率阻礙了金屬液的流動(dòng),在冷卻板末端形成凝固的金屬殼,收集容器中未能得到完整的凝固試樣;在其他三種澆注溫度下,金屬液的過(guò)熱度可以保證熔融合金在冷卻板上流動(dòng)順暢,在收集容器中均可獲得較完整的凝固試樣。

    由圖2可見(jiàn),當(dāng)澆注溫度為620℃(即過(guò)熱度為5℃)時(shí),得到的凝固組織由初生α相和共晶相組成,大部分初生相以近球團(tuán)形、薔薇狀晶粒及獨(dú)立塊狀存在,符合半固態(tài)組織特征。雖然,在此溫度下金屬液流動(dòng)不暢,但是激冷效果好,與冷卻板接觸時(shí)大量形核,即使流動(dòng)沖擊作用較弱,得到的試樣組織仍然細(xì)小,初生晶粒呈現(xiàn)良好的半固態(tài)特征,這是由于大量晶核間相互抑制長(zhǎng)大,細(xì)小等軸晶凝固長(zhǎng)大形成。當(dāng)澆注溫度為630℃(即過(guò)熱度提高到15℃)時(shí),組織中大部分初生α相呈近球狀和塊狀,晶粒尺寸多在50~200μm間,分布很均勻,共晶組織均勻分布在初生晶粒之間,表明在過(guò)熱度低時(shí),冷卻板對(duì)金屬液的激冷效果好,金屬液與冷卻板接觸時(shí)大量形核,大量初生α相晶核間相互抑制長(zhǎng)大,以細(xì)小等軸晶凝固,同時(shí)將共晶成分的金屬液均勻分散在初生α相晶粒間,也使得凝固后的共晶組織均勻細(xì)小。當(dāng)澆注溫度為640℃(即過(guò)熱度為25℃)時(shí),初生α相的薔薇狀組織特征明顯,晶粒多以簇團(tuán)狀連接在一起,單獨(dú)塊狀形貌的晶粒變少,二次枝晶開(kāi)始出現(xiàn),晶粒的縱橫比逐漸變大,初生相的晶粒尺寸多在100~400μm間,尺寸有所長(zhǎng)大,而初生晶粒間的共晶組織更大且相互連接趨向更明顯,表明過(guò)熱度的提高使冷卻板的激冷形核作用減弱,初生相形核數(shù)量減少,形核后有更多的時(shí)間長(zhǎng)大,最后凝固的共晶成分液相也更集中;當(dāng)澆注溫度為650℃(即過(guò)熱度達(dá)到35℃)時(shí),初生相的半固態(tài)組織特征已經(jīng)惡化,可以看到明顯的枝晶形貌,出現(xiàn)較長(zhǎng)一次枝晶臂和二次枝晶臂,初生相枝晶組織粗大,尺寸可達(dá)500~1 000μm以上,枝晶間共晶相粗大,因此太高的過(guò)熱度將使冷卻板的激冷作用降低,很難再獲得較好的半固態(tài)組織。

    圖2 不同澆注溫度下半固態(tài)A356合金漿料的凝固顯微組織(800mm,60°)Fig.2 Solidification microstructure of semi-solid slurry of A356alloy at different pouring temperatures

    采用文獻(xiàn)[10]的計(jì)算方法分析圖2組織中初生α相晶粒的平均形狀系數(shù),衡量其晶粒圓整度,該系數(shù)越接近于1,晶粒越圓整。結(jié)果表明:半固態(tài)組織在過(guò)熱度低于25℃時(shí),圓整度較好,大部分在0.6以上,平均晶粒尺寸在100μm以下;而過(guò)熱度高于25℃時(shí),圓整度變差,晶粒粗大,初生相組織的半固態(tài)形態(tài)較差。綜合合金液在冷卻板上的流動(dòng)情況,A356合金用傾斜板制備半固態(tài)漿料時(shí)應(yīng)將澆注溫度控制在630~640℃。

    2.2 金屬液流動(dòng)距離對(duì)顯微組織的影響

    當(dāng)澆注溫度和冷卻板傾斜角度一定時(shí),金屬液流動(dòng)距離成為調(diào)整半固態(tài)漿料組織的關(guān)鍵因素。當(dāng)金屬液流動(dòng)距離為0時(shí),也就是直接澆注而不流經(jīng)冷卻板時(shí),不發(fā)生額外的形核或者流動(dòng)沖擊,金屬液按照正常枝晶生長(zhǎng)方式結(jié)晶凝固,隨著流動(dòng)距離逐漸增大,激冷面積增大,可能的形核數(shù)量增多,流動(dòng)沖擊攪拌組織的時(shí)間變長(zhǎng),因此有利于得到初生相形狀良好和分布均勻的半固態(tài)漿料,但是同時(shí)金屬液熱量散失也越多,流到冷卻板末端的金屬液溫度越低,金屬液流動(dòng)性變差,如果在冷卻板表面形成凝固殼,反而不利于半固態(tài)漿料的制備。

    設(shè)置澆注溫度為640℃、冷卻板傾斜角度為60°,金屬液流動(dòng)距離分別為500,800,1 000mm。試驗(yàn)結(jié)果表明,當(dāng)流動(dòng)距離為1 000mm時(shí),冷卻板末端已經(jīng)出現(xiàn)了凝固殼,表明合金液熱量散失太多,不適用于半固態(tài)漿料的制備。從圖3中可以看出,當(dāng)流動(dòng)距離較短(500mm)時(shí),凝固組織中初生α相晶粒較粗大,多數(shù)都大于200μm,形貌多為薔薇狀,塊狀和近球形晶粒較少,部分晶粒上出現(xiàn)了較長(zhǎng)的枝晶臂;當(dāng)流動(dòng)距離適當(dāng)增加后(800mm),組織中近球狀和塊狀晶粒增多,尺寸變得細(xì)小,共晶組織也變得均勻分散。

    圖3 640℃時(shí)不同金屬液流動(dòng)距離下半固態(tài)A356合金漿料的凝固顯微組織(60°)Fig.3 Solidification microstructure of semi-solid slurry of A356alloy at different flow distances at 640 ℃

    金屬液在傾斜板上的流程較短時(shí),初生相形核數(shù)量較少,枝晶破碎力度較小,而且冷卻板末端流出金屬液中保留的熱量較多,凝固過(guò)程中可能熔化掉一些較小的晶核或者破碎的晶臂,造成可長(zhǎng)大的晶核變少,凝固時(shí)間延長(zhǎng),從而為晶體生長(zhǎng)提供更大空間和更長(zhǎng)時(shí)間,有利于晶粒長(zhǎng)大和枝晶臂的發(fā)展,因此組織較粗大,晶粒圓整度變差。

    從圖4可以看出,澆注溫度為630℃時(shí),合金漿料的凝固組織表現(xiàn)出了相同的變化趨勢(shì)。因此增加金屬液在冷卻板上的流動(dòng)距離,有利于形成更多的晶核和弱化晶臂生長(zhǎng)條件,半固態(tài)合金漿料組織更細(xì)小均勻,但是過(guò)長(zhǎng)的流程使沖擊攪拌作用和促進(jìn)形核效果不再明顯增強(qiáng),而且容易形成凝固殼,因此A356合金用傾斜板法制備半固態(tài)漿料時(shí)應(yīng)將金屬液流動(dòng)距離控制在800mm左右。

    圖4 630℃時(shí)不同金屬液流動(dòng)距離下半固態(tài)A356合金漿料的凝固顯微組織(60°)Fig.4 Solidification microstructure of semi-solid slurry of A356alloy at different flow distances at 630 ℃

    2.3 冷卻板傾斜角度對(duì)顯微組織的影響

    冷卻板傾斜角度決定了金屬液在冷卻板上流動(dòng)的速度,進(jìn)而影響了已形核晶粒的沖擊碰撞和金屬液在板上的接觸時(shí)間,因此對(duì)半固態(tài)合金漿料的組織也具有較大的影響。傾斜角度較大,金屬液在板上流動(dòng)時(shí)由于重力造成的加速度較大,流動(dòng)速度增大迅速,形核晶粒間以及晶粒與板面間的沖刷、碰撞和剪切等作用比較激烈,但由于金屬液和板面的接觸時(shí)間較短,金屬液熱量散失較少,流入收集器時(shí)漿料中小的核心和破碎晶臂有可能會(huì)熔化,增加晶體的長(zhǎng)大傾向。傾斜角度較小時(shí)加速度較小,金屬液流動(dòng)速度增大緩慢,形核數(shù)量和破碎晶臂數(shù)量減少,流動(dòng)過(guò)程中熱量散失較多,因此容易形成冷卻板末端的凝固殼,半固態(tài)漿料的組織形態(tài)和分布也有所變化。

    澆注溫度為640℃、金屬液流動(dòng)距離為800mm時(shí),設(shè)置了兩種冷卻板傾斜角度(30°和60°)。從圖5可以看出,當(dāng)傾斜板傾斜角度為30°時(shí),半固態(tài)合金漿料凝固組織中初生α相晶粒形貌大多數(shù)為塊狀,晶粒尺寸多在50~300μm間,沒(méi)有明顯的枝晶出現(xiàn),共晶組織分散在塊狀晶粒之間,凝固組織的半固態(tài)特征良好,但初生相的均勻程度稍差;當(dāng)傾斜板傾斜角度為60°時(shí),初生α相晶粒中可以觀察到二次枝晶,多呈現(xiàn)薔薇狀組織,塊狀形貌的晶粒較少,晶粒尺寸多在100~400μm間,共晶組織更集中地分布在初生相晶粒間,尺寸有所增大,但凝固組織仍具有較好的半固態(tài)組織特征。

    圖5 640℃時(shí)不同冷卻板傾斜角度下半固態(tài)A356合金漿料的凝固顯微組織(800mm)Fig.5 Solidification microstructure of semi-solid slurry of A356alloy at different inclined angles at 640 ℃

    當(dāng)傾斜板的傾斜角度較大時(shí),流動(dòng)速度較快,沖擊攪拌過(guò)程激烈,雖然金屬液流出冷卻板時(shí)含有較多的熱量,組織容易變得稍大,但半固態(tài)漿料中初生相分布較均勻。當(dāng)傾斜角度較小時(shí),流動(dòng)沖擊不夠激烈,但沖擊和攪拌時(shí)間較長(zhǎng),組織較圓整細(xì)小,有利于獲得初生相形態(tài)較好的半固態(tài)漿料。但是傾斜角度較小時(shí),由于金屬液流動(dòng)較慢,靠近冷卻板的金屬液中晶核較多且流速慢,遠(yuǎn)離冷卻板的金屬液晶核較少且流速快,最終形成的組織均勻性稍差,而且澆注溫度不太高時(shí)對(duì)工藝條件的波動(dòng)較敏感。當(dāng)澆注溫度為640℃、冷卻板傾斜角度為30°時(shí),雖然多數(shù)情況下可以制備出較好的半固態(tài)合金漿料,但是有時(shí)(如環(huán)境溫度略低或者澆注速度略慢時(shí))也會(huì)在冷卻板上形成凝固殼,造成漿料制備失敗。將澆注溫度提高到650℃,獲得的漿料凝固組織見(jiàn)圖6(a),漿料制備中不出現(xiàn)凝固殼,且對(duì)比冷卻板傾斜角度為60°時(shí)的凝固組織見(jiàn)圖6(b),初生相已經(jīng)沒(méi)有明顯的枝晶,漿料組織得到了極大的改善。因此當(dāng)澆注溫度較高時(shí),可設(shè)置較低的冷卻板傾斜角度。為了獲得較均勻的半固態(tài)漿料組織和更好地控制制備工藝,應(yīng)該采用較低的澆注溫度,冷卻板的傾斜角度設(shè)置為60°較好,對(duì)于凝固組織中初生相略粗大及枝晶化傾向稍大的不足,可通過(guò)調(diào)整澆注溫度和金屬液流動(dòng)距離來(lái)改善。

    圖6 650℃時(shí)不同冷卻板傾斜角度下半固態(tài)A356合金漿料的凝固顯微組織(800mm)Fig.6 Solidification microstructure of semi-solid slurry of A356alloy at different inclined angles at 650 ℃

    綜合試驗(yàn)結(jié)果和分析,用傾斜板法制備A356合金半固態(tài)漿料的優(yōu)化工藝條件為澆注溫度630~640℃,金屬流動(dòng)距離800mm,冷卻板傾斜角度60°。

    3 結(jié) 論

    (1)澆注溫度決定了金屬液的過(guò)熱度,隨澆注溫度升高,初生相組織逐漸傾向于更明顯的枝晶形貌,過(guò)熱度過(guò)低,冷卻板上形成凝固殼,不利于獲得良好的半固態(tài)漿料;在冷卻板上流程更長(zhǎng)的金屬液有利于更小更圓整晶粒的形成,但不應(yīng)使冷卻板上出現(xiàn)凝固殼;冷卻板傾斜角度較大,初生相組織更均勻,傾斜角度較小,組織更細(xì)小圓整。

    (2)在試驗(yàn)條件下,用傾斜板法制備A356合金半固態(tài)漿料的優(yōu)化工藝條件為澆注溫度6 3 0~640℃,金屬流動(dòng)距離800mm,冷卻板傾斜角度60°;此時(shí)的凝固組織為塊狀或者薔薇狀初生α相晶粒間均勻分布著共晶組織。

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