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    嚴(yán)寒地區(qū)太陽(yáng)能輔助土壤源熱泵系統(tǒng)運(yùn)行策略優(yōu)化

    2022-07-20 01:43:40陳培強(qiáng)亓冬鑫
    流體機(jī)械 2022年6期
    關(guān)鍵詞:源熱泵換熱器能耗

    劉 逸,陳培強(qiáng),秦 羽,孫 穎,徐 瑩,亓冬鑫

    (哈爾濱商業(yè)大學(xué) 能源與建筑工程學(xué)院,哈爾濱 150028)

    0 引言

    隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,人們對(duì)于建筑熱舒適的需求越來越高品質(zhì)化[1-2],用于建筑供能的一次能源消耗量巨大,因此開發(fā)利用可再生能源實(shí)現(xiàn)全球能源轉(zhuǎn)型成為目前各國(guó)相關(guān)學(xué)者們的熱點(diǎn)研究課題[3]。部分學(xué)者[4-6]提出采用土壤源熱泵技術(shù)為建筑供暖,但該技術(shù)在嚴(yán)寒地區(qū)的適用性受建筑負(fù)荷分布特性的影響較大,系統(tǒng)長(zhǎng)期運(yùn)行會(huì)引起土溫失衡問題,使得該系統(tǒng)供能性能降低[7]。

    近年來,VERMA 等[8]針對(duì)印度地區(qū)的氣象條件提出了白天(9:00~17:00)利用太陽(yáng)能通過埋管換熱器對(duì)土壤蓄熱,夜間(19:00~次日3:00)利用埋管換熱器從土壤中取熱對(duì)建筑供暖,該方法有效提升了SGSHPS 的COP。隨后,F(xiàn)INE 等[9]通過實(shí)際案例證明了太陽(yáng)能的加入可抑制土壤熱失衡問題并且可以儲(chǔ)存熱量以備冬季使用[10]。XIA 等[11]利用簡(jiǎn)化的自適應(yīng)模型和遺傳算法對(duì)SGSHPS 在不同工況和控制設(shè)置下的供能性能進(jìn)行了預(yù)測(cè)。EVGUENIY 等[12]分析了6 種應(yīng)用于SGSHPS 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)控制邏輯,結(jié)果發(fā)現(xiàn)基于ann 的策略可以減少一次能源消耗(約36%)、運(yùn)營(yíng)成本(約81%)以及二氧化碳當(dāng)量排放(約36%)。GITI 等[13]對(duì)太陽(yáng)能輔助土壤源熱泵系統(tǒng)供能經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行分析,得出在最優(yōu)條件下該系統(tǒng)投資回收期縮短為6 年,若在該系統(tǒng)中加入生活熱水系統(tǒng)[14]可提升整體系統(tǒng)COP,而系統(tǒng)初投資僅增加一小部分。國(guó)內(nèi)學(xué)者在天津、大連、西安、長(zhǎng)春及夏熱冬冷等地建立了該耦合系統(tǒng)的實(shí)際工程項(xiàng)目[15-25],并通過實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài),因地制宜的提出了項(xiàng)目所在區(qū)域的系統(tǒng)最佳運(yùn)行方案。

    綜上所述,既往學(xué)者對(duì)太陽(yáng)能輔助土壤源熱泵系統(tǒng)建模及土壤蓄熱模式重要性的研究較為充分,但因該系統(tǒng)過于龐大、運(yùn)行機(jī)理較復(fù)雜,且不同地區(qū)的氣候條件、太陽(yáng)能資源及土壤熱物性參數(shù)不一致,因此各運(yùn)行模式及其節(jié)能效果有所不同。為了使復(fù)合系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與運(yùn)行經(jīng)濟(jì)合理,必須根據(jù)各地區(qū)的具體情況來探討其各種運(yùn)行模式,從而可確定合適的運(yùn)行方案。鑒于此,本文針對(duì)該方面進(jìn)行探究,以位于嚴(yán)寒地區(qū)哈爾濱市某獨(dú)棟辦公建筑為研究對(duì)象,自行搭建實(shí)驗(yàn)臺(tái),利用TRNSYS 軟件建立系統(tǒng)模型并以實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證其準(zhǔn)確性,提出多模式切換地埋管分區(qū)運(yùn)行方案并與傳統(tǒng)方案進(jìn)行對(duì)比,分析不同運(yùn)行方案的系統(tǒng)性能影響規(guī)律,得出相對(duì)最優(yōu)運(yùn)行策略。本文研究工作將為嚴(yán)寒地區(qū)該項(xiàng)節(jié)能技術(shù)的推廣提供參考。

    1 實(shí)驗(yàn)臺(tái)及系統(tǒng)建模

    1.1 建筑概況

    本文以嚴(yán)寒地區(qū)代表性城市哈爾濱某一獨(dú)棟兩層辦公樓的太陽(yáng)能輔助土壤源熱泵系統(tǒng)為研究對(duì)象,該建筑空調(diào)面積為462 m2,一層面積為225 m2,二層面積為237 m2。該建筑嚴(yán)格按照J(rèn)GJ 26-2010《嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)居住建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行建造,建筑南北朝向,其外圍護(hù)結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1 所示,窗墻比為東西0.3、南0.45、北0.25。

    表1 各圍護(hù)結(jié)構(gòu)綜合導(dǎo)熱系數(shù)Tab.1 Comprehensive thermal conductivity of each enclosure structure

    1.2 建筑負(fù)荷計(jì)算

    依據(jù)實(shí)際建筑利用TRNSYS 瞬態(tài)模擬軟件中Trnbuild 進(jìn)行建筑建模,建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)參數(shù)參照表1 選取,冬季室內(nèi)溫度設(shè)定為20 ℃,夏季為26 ℃,相對(duì)濕度為55%,人員密度按人/10 m2,新風(fēng)量為每人30 m3/h,冷風(fēng)滲透取0.5 次/h,在simulition studio 中搭建模型框架,如圖1 所示。并以此模型計(jì)算出建筑所需全年最大熱負(fù)荷為34 kW,將其與規(guī)范JGJ26-2010 要求的單位面積熱負(fù)荷指標(biāo)進(jìn)行對(duì)比,誤差為1.96%。

    圖1 建筑計(jì)算模型Fig.1 Building calculation model

    1.3 系統(tǒng)概況

    太陽(yáng)能輔助土壤源熱泵系統(tǒng)的原理如圖2所示,根據(jù)1.2 節(jié)計(jì)算出的建筑全年最大熱負(fù)荷選取制熱量為35 kW 的熱泵機(jī)組,循環(huán)制冷劑為R22。通過實(shí)地巖土熱響應(yīng)實(shí)驗(yàn)測(cè)得實(shí)驗(yàn)地點(diǎn)土壤初始溫度為8.6 ℃,導(dǎo)熱系數(shù)為1.8 W/(m2·K),單位埋深換熱量為30 W/m,地埋管換熱器按GB 50366-2009《地源熱泵系統(tǒng)工程技術(shù)規(guī)范》進(jìn)行設(shè)計(jì),分區(qū)布置(陰影區(qū)域內(nèi)地面管負(fù)責(zé)系統(tǒng)供冷,下文簡(jiǎn)稱埋管區(qū)域一;陰影區(qū)域外地埋管負(fù)責(zé)系統(tǒng)供冷間歇運(yùn)行時(shí)土壤蓄熱,下文簡(jiǎn)稱埋管區(qū)域一二),如圖3 所示。共布置12 口鉆井,每口鉆井垂直敷設(shè)單U 型地埋管100 m。太陽(yáng)能集熱器面積按GB 50495-2009 太陽(yáng)能供熱采暖應(yīng)用技術(shù)手冊(cè)計(jì)算的43 m2,蓄熱水箱容積2.4 m3,生活熱水水箱為0.3 m3。

    圖2 系統(tǒng)原理Fig.2 Schematic diagram of the system

    圖3 地埋管群分區(qū)布置Fig.3 Zoning layout of buried pipe group

    1.4 系統(tǒng)建模

    依據(jù)上述結(jié)果,利用TRNSYS 軟件搭建系統(tǒng)仿真模型,通過分析系統(tǒng)原理可知該系統(tǒng)建模所需模塊主要由地埋管換熱器(Type557a)、太陽(yáng)能集熱器(Type71)、熱泵機(jī)組(Type668)、循環(huán)水泵(Type114)等構(gòu)成,各主要構(gòu)成部件的數(shù)學(xué)模型參照文獻(xiàn)[26]。

    1.5 數(shù)據(jù)采集及處理

    實(shí)驗(yàn)臺(tái)搭建完成后,分多次前往實(shí)驗(yàn)地點(diǎn)進(jìn)行數(shù)據(jù)采集,將該系統(tǒng)性能參數(shù)匯總并按相應(yīng)公式進(jìn)行計(jì)算[27],最后將本文研究所需數(shù)據(jù)歸納制表,以備分析。

    2 系統(tǒng)運(yùn)行策略介紹

    本文針對(duì)嚴(yán)寒地區(qū)典型城市哈爾濱某一獨(dú)棟462 m2辦公樓的全年供能節(jié)能方案進(jìn)行研究,熱源側(cè)采用太陽(yáng)能及土壤源熱泵系統(tǒng),負(fù)荷側(cè)采用風(fēng)機(jī)盤管加新風(fēng)系統(tǒng)。

    在8:00~18:00 之間,生活熱水水箱不滿足需求時(shí),2 種方案均采用開啟輔助加熱器加熱生活熱水水箱的方式供應(yīng)生活熱水。土壤源熱泵系統(tǒng)開啟時(shí)間為7:00~18:00,新風(fēng)系統(tǒng)8:00 開啟18:00 關(guān)閉。

    在設(shè)計(jì)系統(tǒng)運(yùn)行策略時(shí),對(duì)系統(tǒng)運(yùn)行模式按季節(jié)進(jìn)行劃分并將全年分為冬季(10-15~4-15)夏季(6-15~8-15)過渡季(4-15~6-15,8-15~10-15)3 個(gè)季度,各模式啟停以具體溫度進(jìn)行控制,若涉及到的參數(shù)處在溫控區(qū)間內(nèi),則保持原有運(yùn)行模式。溫控參數(shù)包括:地埋管換熱器出口溫度Tc、蓄熱水箱溫度Tt、室內(nèi)溫度Ti、生活熱水水箱溫度Ts結(jié)合耦合系統(tǒng)工作原理、全年太陽(yáng)日照強(qiáng)度及室外溫度變化情況設(shè)計(jì)出2 種系統(tǒng)運(yùn)行方案,具體系統(tǒng)運(yùn)行方案如下。

    2.1 常規(guī)運(yùn)行方案

    太陽(yáng)能輔助土壤源熱泵系統(tǒng)的常規(guī)運(yùn)行方案(方案1)由5 種模式構(gòu)成,具體運(yùn)行模式分別為:土壤源熱泵系統(tǒng)供暖、太陽(yáng)能蓄熱水箱加熱生活熱水、太陽(yáng)能蓄熱水箱加熱生活熱水并進(jìn)行蓄熱、土壤源熱泵供冷、輔助加熱器加熱生活熱水。具體運(yùn)行模式控制策略見表3。

    表3 常規(guī)運(yùn)行方案Tab.3 Conventional operation scheme

    2.2 多模式切換運(yùn)行方案

    多模式切換運(yùn)行方案(方案2)是在方案1的基礎(chǔ)上,冬季加入太陽(yáng)能輔助供暖,夏季供冷間歇運(yùn)行時(shí)加入太陽(yáng)能蓄熱模式。具體運(yùn)行方案見表4。

    表4 多模式切換運(yùn)行方案Tab.4 Multi-mode switching operation scheme

    3 系統(tǒng)模型驗(yàn)證

    數(shù)值建模不可避免有模型簡(jiǎn)化及模塊選取環(huán)節(jié),因此建模完成后需以實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行驗(yàn)證,從而確保模型準(zhǔn)確性。圖3 示出了典型日逐時(shí)室內(nèi)平均溫度、地埋管換熱器進(jìn)出口溫差以及全年逐月土壤平均溫度的試驗(yàn)值與模擬值的對(duì)比。分析圖中曲線可以得出,用以驗(yàn)證模型準(zhǔn)確性的3 項(xiàng)相對(duì)最大誤差分別為:4.57%,2.33%,1.5%,誤差均在允許范圍內(nèi)。產(chǎn)生誤差的原因?yàn)椋海?)TRNSYS 瞬態(tài)模擬軟件中室外環(huán)境溫度為歷年平均值,并非實(shí)驗(yàn)當(dāng)天溫度;(2)選取的地埋管換熱器模塊未考慮土壤分層、地下熱濕遷移引起的熱量傳遞;(3)未考慮換熱管間熱干擾。

    圖3 試驗(yàn)值與模擬值比較Fig.3 The comparison of experimental and simulated values

    4 結(jié)果與討論

    4.1 供暖季室內(nèi)外溫變分析

    圖4 示出了供暖期最冷月2 種方案控制下的建筑室內(nèi)外平均溫度逐時(shí)變化。分析圖中曲線可以得出,嚴(yán)寒地區(qū)冬季最冷月室外溫度可達(dá)零下28 ℃,而冬季建筑內(nèi)熱環(huán)境溫度以19 ℃為標(biāo)準(zhǔn)衡量,二者溫差為46 ℃;由此可以看出,嚴(yán)寒地區(qū)冬季建筑所需熱負(fù)荷較大且室內(nèi)溫度受室外環(huán)境影響較大。系統(tǒng)在方案1 運(yùn)行策略控制下的最冷月中大部分時(shí)間可滿足建筑負(fù)荷需求,但從圖3(a)中看出,仍有幾天未達(dá)到建筑熱舒適性標(biāo)準(zhǔn),室外溫度最惡劣時(shí),室內(nèi)溫度在13 ℃波動(dòng)。這是由于冬季方案1 的運(yùn)行模式中建筑所需熱負(fù)荷完全由地埋管換熱器從土壤中汲取,而嚴(yán)寒地區(qū)淺層地溫受環(huán)境影響較大,地溫偏低,換熱器與土壤間的換熱大部分以導(dǎo)熱形式進(jìn)行,因此換熱效率偏低。系統(tǒng)在方案2 運(yùn)行策略控制下的最冷月整月時(shí)間均滿足了建筑負(fù)荷需求,從圖3(b)中可以看出,即使在最惡劣的氣候環(huán)境下,室內(nèi)溫度仍能保持在20 ℃左右,系統(tǒng)供能性能較好。

    圖4 2 種方案控制下的室內(nèi)外溫度逐時(shí)變化圖Fig.4 Hourly variation diagram of indoor and outdoor temperatures under the control of two schemes

    4.2 熱泵機(jī)組供能性能分析

    圖5 示出了2 種方案控制下的熱泵機(jī)組全年逐月能耗及COP 逐月變化。從圖中可以看出,2 種方案控制下的熱泵機(jī)組能耗全年變化趨勢(shì)相同,冬季機(jī)組能耗較大的月份出現(xiàn)在1,2 及12 月,而機(jī)組COP 卻呈現(xiàn)出不同走勢(shì),在方案1 控制下的熱泵機(jī)組COP 隨著供暖時(shí)間的推移(10-15~4-15)先下降后上升,熱泵機(jī)組全年總能耗為5 514 kW·h,冬夏季平均COP 為3.26,5.2。在方案2 控制下的熱泵機(jī)組COP 隨著供暖時(shí)間的推移先升高后下降,熱泵機(jī)組全年總能耗為4 947 kW·h,冬夏季平均COP 為3.73,5.78。在供暖初末期兩種方案控制下的熱額泵機(jī)組COP 相差不大,在供暖中期時(shí)兩種方案控制下的COP 相差較大且方案2 優(yōu)于方案1,對(duì)比分析可知,冬季提升14.42%,夏季提升11.15%。這是由于在4.1節(jié)中已經(jīng)證實(shí)方案2 可完全承擔(dān)建筑所需熱負(fù)荷,而方案1 在最不利條件下并不能完全承擔(dān)建筑所需熱負(fù)荷,這間接說明方案2 的熱泵機(jī)組制熱量更大;另一方面,因熱泵機(jī)組采用的是卡諾循環(huán)原理,即熱泵機(jī)組通過消耗一定電能,利用地埋管換熱器從低溫?zé)嵩刺帲ㄍ寥溃┪崃總鬟f到高溫?zé)嵩矗C(jī)組負(fù)荷側(cè))進(jìn)一步加熱,不難看出低溫?zé)嵩刺帨囟仍礁邔?duì)機(jī)組供能越有利。方案2 運(yùn)行策略中較方案1 優(yōu)化了全年太陽(yáng)能向土壤蓄熱模式,太陽(yáng)能年蓄熱量提升,從而土壤熱失衡問題得到改善,因此,方案2 控制下的低溫?zé)嵩刺帨囟容^方案1 高,機(jī)組供能性能得到優(yōu)化。

    圖5 2 種方案控制下的熱泵機(jī)組全年逐月能耗及COPFig.5 Monthly energy consumption and COP of heat pump units under the control of two schemes throughout the year

    4.3 地埋管換熱器供能性能分析

    圖6 示出了2 種方案控制下的地埋管換熱器全年取蓄熱量逐月變化。分析圖中曲線可以得出,換熱器在方案1控制下的冬季取熱量較方案2高,而全年蓄熱量較方案2 少。方案2 中優(yōu)化后的太陽(yáng)能蓄熱模式取得了很好的蓄熱效果,即使是在冬季最不利工況下仍有少許蓄熱。系統(tǒng)在方案1控制下的地埋管換熱器總蓄熱量為9 380 kW·h,總?cè)崃繛?2 343 kW·h;方案2 控制下的總蓄熱量為12 559 kW·h,總?cè)崃繛? 991 kW·h。方案2 較方案1 總蓄熱量提升33.9%,總?cè)崃拷档?5.3%。2 種方案控制下的換熱器取熱量峰值出現(xiàn)在1 月,蓄熱量峰值出現(xiàn)在7 月。這是由于建筑所需最大冷負(fù)荷出現(xiàn)在7 月,最大熱負(fù)荷出現(xiàn)在1 月,隨著建筑負(fù)荷的需求加大,換熱器與土壤間換熱強(qiáng)度增強(qiáng),但因方案2 中太陽(yáng)能蓄熱模式只要在溫控范圍內(nèi)均會(huì)開啟,而方案1 中冬夏季沒有蓄熱模式,土壤溫度得不到有效提升,因此換熱器在2 種方案下的全年取蓄熱量呈現(xiàn)出較大的差異。

    圖6 2 種方案控制下地埋管換熱器全年逐月取蓄熱變化Fig.6 Change diagram of monthly heat extraction and storage of buried tube heat exchanger under the control of two schemes throughout the year

    4.4 土壤溫變特性分析

    圖7 示出了2 種方案控制下的土壤平均溫度全年逐時(shí)變化。分析圖中曲線可以得出,系統(tǒng)在2 種方案控制下的土壤溫變情況不同,系統(tǒng)在方案1 控制下運(yùn)行10 年后土壤溫度下降0.74 ℃,在方案2 控制下土壤溫度升高0.39 ℃。這是由于嚴(yán)寒地區(qū)土壤初始溫度偏低加之換熱器連年取熱造成土壤熱失衡問題嚴(yán)重,僅僅只在過渡季采用太陽(yáng)能蓄熱是不足以維持土壤溫度平衡的,換熱器對(duì)土壤蓄存的熱量一部分流失到遠(yuǎn)處低溫土壤中,還有一部分流散到環(huán)境中,因此,用以穩(wěn)定土壤熱平衡的熱量較少,盡管如此土壤溫度也處于對(duì)供暖有利狀態(tài),綜合上文第4.1~4.3 節(jié)分析可知,系統(tǒng)在方案2 控制下的供能性能較好。

    圖7 2 種方案控制下的土壤平均溫度全年逐時(shí)變化Fig.7 Hourly variation of average soil temperature under the control of two schemes throughout the year

    4.5 系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性分析

    系統(tǒng)能耗項(xiàng)目主要包括:循環(huán)水泵、熱泵機(jī)組、風(fēng)機(jī)盤管、輔助加熱器。本文研究對(duì)象坐落于嚴(yán)寒地區(qū)典型城市哈爾濱,該地區(qū)售電標(biāo)準(zhǔn)為0.51 元/(kW·h),上述系統(tǒng)能耗占比較大的4 大項(xiàng)目工作均以電驅(qū)動(dòng),故系統(tǒng)各月運(yùn)行費(fèi)用等于售電標(biāo)準(zhǔn)乘月總能耗量。圖8 示出了2 種方案控制下的系統(tǒng)全年能耗及運(yùn)行費(fèi)用逐月變化。從圖中可以看出,系統(tǒng)逐月能耗與4.2 節(jié)中機(jī)組能耗分布相同,系統(tǒng)能耗較大的月份出現(xiàn)在1,2 及12 月份,對(duì)比上文第4.2 節(jié)機(jī)組能耗可以看出,5,9 月份機(jī)組不運(yùn)行,但系統(tǒng)能耗與夏季機(jī)組供冷時(shí)系統(tǒng)能耗基本相同。這是由于兩種方控制下的系統(tǒng)運(yùn)行模式在過渡季中均設(shè)置了太陽(yáng)能蓄熱模式,在溫控范圍內(nèi),蓄熱環(huán)路的循環(huán)水泵始終開啟,從而能耗加大。方案1 控制下系統(tǒng)總能耗為10 402 kWh,運(yùn)行費(fèi)用為5 305 元;方案2 控制下系統(tǒng)總能耗為9 191 kWh,運(yùn)行費(fèi)用為4 687 元。2 種方案運(yùn)行費(fèi)用相差618 元。

    圖8 兩種方案控制下的系統(tǒng)能耗及運(yùn)行費(fèi)用逐月變化Fig.8 Monthly changes of system energy consumption and operating cost under the control of two schemes

    5 結(jié)論

    (1)嚴(yán)寒地區(qū)利用太陽(yáng)能輔助土壤源熱泵系統(tǒng)為建筑供能是十分可行的,合理利用太陽(yáng)能及優(yōu)化系統(tǒng)運(yùn)行策略可有效緩解單獨(dú)采用土壤源熱泵系統(tǒng)供能引起的土壤熱失衡問題。

    (2)考慮在夏季供冷間歇運(yùn)行時(shí)加入太陽(yáng)能蓄熱模式,可能會(huì)出現(xiàn)夏季能耗增加并且影響系統(tǒng)制冷效果,可采取埋管分區(qū)運(yùn)行,利用一部分埋管蓄熱,節(jié)能效果顯著。

    (3)在冬季建筑熱負(fù)荷需求最大的月份,常規(guī)運(yùn)行方案控制下的系統(tǒng)對(duì)建筑供能時(shí),在某一日出現(xiàn)未滿足建筑熱負(fù)荷需求,室溫在13 ℃波動(dòng),冬夏季機(jī)組COP 分別為3.26,5.2,換熱器全年總?cè)崃砍^總蓄熱量2 963 kW·h,系統(tǒng)連續(xù)運(yùn)行10 年后的土壤溫度出現(xiàn)下降趨勢(shì),經(jīng)結(jié)合實(shí)驗(yàn)地點(diǎn)市場(chǎng)調(diào)研后計(jì)算的系統(tǒng)第一年運(yùn)行費(fèi)用為5 305 元。

    (4)在冬季建筑熱負(fù)荷需求最大的月份,多模式切換地埋管分區(qū)運(yùn)行方案控制下的系統(tǒng)對(duì)建筑供能時(shí),可滿足建筑熱負(fù)荷需求,室溫在20 ℃波動(dòng),冬夏季機(jī)組COP 分別為3.73,5.78,換熱器全年總蓄熱量超過總?cè)崃? 568 kW·h,系統(tǒng)連續(xù)運(yùn)行10 年后的土壤溫度出現(xiàn)上升趨勢(shì),經(jīng)結(jié)合實(shí)驗(yàn)地點(diǎn)市場(chǎng)調(diào)研后計(jì)算的系統(tǒng)第一年運(yùn)行費(fèi)用為4 687 元。

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