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    應(yīng)用容積可變轉(zhuǎn)子壓縮機(jī)的多聯(lián)機(jī)空調(diào)降噪研究

    2022-07-20 01:43:40施清清趙旭敏周伯儒葉曉飛丁少鵬
    流體機(jī)械 2022年6期

    施清清,趙旭敏,2,3,周伯儒,葉曉飛,丁少鵬

    (1.珠海格力電器股份有限公司,廣東珠海 519070;2.空調(diào)設(shè)備及系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,廣東珠海 519000;3.廣東省制冷設(shè)備節(jié)能環(huán)保技術(shù)企業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,廣東珠海 519000)

    0 引言

    容積可變轉(zhuǎn)子壓縮機(jī)可以通過(guò)變?nèi)莨苈分兄评鋭└叩蛪毫D(zhuǎn)換,控制增容氣缸滑片的制動(dòng)和運(yùn)行,從而實(shí)現(xiàn)增容氣缸的卸載和工作,快速實(shí)現(xiàn)壓縮機(jī)氣缸工作容積的大幅轉(zhuǎn)變[1]。多聯(lián)機(jī)空調(diào)應(yīng)用容積可變轉(zhuǎn)子壓縮機(jī),能有效解決普通多聯(lián)機(jī)空調(diào)綜合能效偏低問題及制熱能力不足的問題[2],但其制熱工作過(guò)程中容易出現(xiàn)室內(nèi)機(jī)管路脈動(dòng)嗡嗡噪聲及室外機(jī)壓縮機(jī)啟動(dòng)不連續(xù)撞擊噪聲。本文針對(duì)上述2 種噪聲進(jìn)行研究,并對(duì)降噪設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證,確定了降噪方案的可行性。

    1 室內(nèi)機(jī)噪聲機(jī)理研究及方案驗(yàn)證

    1.1 機(jī)理研究

    容積可變轉(zhuǎn)子壓縮機(jī)搭配多聯(lián)機(jī)空調(diào),在制熱工作過(guò)程中,壓縮機(jī)需要雙缸運(yùn)行來(lái)保證較大的制熱量,此時(shí)系統(tǒng)高壓閥開啟,低壓閥關(guān)閉,變?nèi)莨艿母邏涸催B接在油分與室內(nèi)機(jī)之間[3-4],如圖1 所示。變?nèi)莨苤械母邏褐评鋭榕艢夤苤械母邏褐评鋭┩ㄟ^(guò)油分后注入,變?nèi)莨芎团艢夤芫c室內(nèi)機(jī)聯(lián)通,變?nèi)莨苤械母邏褐评鋭┐_保了滑片可以抵住滾子并做往復(fù)運(yùn)動(dòng),進(jìn)而控制增容氣缸壓縮制冷劑工作得以正常運(yùn)行,其中壓縮機(jī)內(nèi)部結(jié)構(gòu)如圖2 所示。

    圖1 制熱運(yùn)行原理Fig.1 Schematic diagram of heating operation

    圖2 壓縮機(jī)內(nèi)部結(jié)構(gòu)示意Fig.2 Compressor internal structure diagram

    容積可變轉(zhuǎn)子壓縮機(jī)搭配多聯(lián)機(jī)空調(diào)在制熱運(yùn)行過(guò)程中,室內(nèi)出現(xiàn)不連續(xù)共振嗡嗡聲,聲音品質(zhì)較差。通過(guò)排查發(fā)現(xiàn),室內(nèi)吊頂里面的制冷劑流通管路嗡嗡聲明顯,觸摸脈沖振感較大。

    在額定制熱工況下,即室內(nèi)側(cè)20 ℃,室外側(cè)7 ℃,以壓縮機(jī)運(yùn)行頻率79 Hz 為例,對(duì)制冷劑流通管路進(jìn)行近聲場(chǎng)噪聲測(cè)試,噪聲頻譜如圖3 所示。其FFT 噪聲頻譜特性為79 Hz 峰值和158 Hz 峰值凸顯,大小分別為31.0 dB 和24.7 dB,且凸顯噪聲峰值頻率為壓縮機(jī)運(yùn)行頻率的整數(shù)1,2 倍頻。

    圖3 79 Hz 近聲場(chǎng)FFT 噪聲頻譜Fig.3 Noise spectrum of near sound field FFT at 79 Hz

    通過(guò)調(diào)節(jié)壓縮機(jī)運(yùn)行頻率發(fā)現(xiàn),隨著頻率升高,制冷劑流通管路觸摸脈沖振感越強(qiáng),室內(nèi)共振嗡嗡聲越大,且頻譜上其1,2 倍頻峰值增大,見表1。

    表1 不同頻率1,2 倍頻峰值Tab.1 One or two times the peak frequency of different frequencies

    經(jīng)過(guò)分析,在此過(guò)程中滑片高速往復(fù)直線運(yùn)動(dòng)時(shí),對(duì)變?nèi)莨苤械闹评鋭┊a(chǎn)生反向沖擊,產(chǎn)生的壓力脈動(dòng)通過(guò)變?nèi)莨苤苯觽鞑サ绞覂?nèi)制冷劑流通管路,激發(fā)管路振動(dòng),產(chǎn)生共振嗡嗡聲音,壓縮機(jī)運(yùn)行頻率越高,產(chǎn)生的反向沖擊越大,壓力脈動(dòng)越大,與前面分析對(duì)應(yīng)。

    1.2 方案驗(yàn)證

    基于以上現(xiàn)象和機(jī)理研究分析,特制定以下2 個(gè)方案進(jìn)行降噪驗(yàn)證,方案1:關(guān)閉高壓閥;方案2:優(yōu)化變?nèi)莨苈泛褪覂?nèi)吊頂管路的相對(duì)聯(lián)接位置。

    1.2.1 關(guān)閉高壓閥

    結(jié)合現(xiàn)象和機(jī)理研究分析,試驗(yàn)確定了空調(diào)制冷劑壓力脈動(dòng)的噪聲發(fā)生源。對(duì)測(cè)試多聯(lián)機(jī)空調(diào)的高壓電磁閥手動(dòng)關(guān)閉處理,室內(nèi)不連續(xù)共振嗡嗡聲完全消失,聲品質(zhì)較好。根據(jù)室內(nèi)機(jī)近聲場(chǎng)FFT 測(cè)試頻譜,壓縮機(jī)運(yùn)行頻率的1,2 倍頻噪聲峰值分別由31.0,24.7 dB 下降為10.6,10.7 dB,改善效果非常明顯,頻譜如圖4 所示。進(jìn)一步打開高壓閥試驗(yàn),室內(nèi)不連續(xù)共振嗡嗡聲出現(xiàn),室內(nèi)機(jī)近聲場(chǎng)FFT 測(cè)試頻譜同樣如圖3 所示。

    圖4 室內(nèi)側(cè)近聲場(chǎng)FFT 頻譜Fig.4 Indoor near sound field FFT noise spectrum

    1.2.2 優(yōu)化變?nèi)莨苈泛褪覂?nèi)吊頂管路的相對(duì)聯(lián)接位置

    1.2.2.1 模型建立

    為保證仿真計(jì)算模型與實(shí)際模型的一致性,本文根據(jù)分塊劃分的思想進(jìn)行流場(chǎng)網(wǎng)格劃分,劃分采用四面體和六面體網(wǎng)格結(jié)合的方式。為滿足計(jì)算收斂性及準(zhǔn)確性,整個(gè)計(jì)算域網(wǎng)格質(zhì)量保證在0.3 以上。由于油分濾網(wǎng)部分較薄,此處不劃分網(wǎng)格,在后面計(jì)算設(shè)置時(shí)以濾網(wǎng)邊界設(shè)置。網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖5 所示。

    圖5 網(wǎng)格模型Fig.5 Mesh model

    1.2.2.2 計(jì)算設(shè)置

    本文仿真采用單相流計(jì)算,模擬流體材料選取R410A 冷媒,流體變密度可壓縮。湍流模型采用工程常用的RNG k-ε雙方程湍流模型,非穩(wěn)態(tài)過(guò)程求解瞬時(shí)的壓力脈動(dòng);有限容積法進(jìn)行空間離散、非耦合隱式方案求解;對(duì)流項(xiàng)采用中心差分格式;采用SIMPLE 求解器進(jìn)行壓力-速度耦合問題計(jì)算。

    邊界條件設(shè)定如下:入口邊界給定壓力邊界,根據(jù)前期流固耦合計(jì)算所得的變?nèi)莨蕹隹趬毫γ}動(dòng)編寫文件輸入(即為改進(jìn)前A 處壓力脈動(dòng)曲線所示),溫度為95 ℃;出口為速度邊界,根據(jù)系統(tǒng)測(cè)得流量及管路截面積計(jì)算所得。通過(guò)監(jiān)測(cè)粗管出口壓力,得到其壓力變化曲線,即為改進(jìn)后高壓源位置A 測(cè)的相對(duì)壓力脈動(dòng);轉(zhuǎn)子壓縮機(jī)79 Hz(4 740 r/min)恒定頻率運(yùn)行;濾網(wǎng)邊界條件:壓力階躍模型(porous-jump),其模型僅考慮濾網(wǎng)帶來(lái)的壓降,適用于流動(dòng)阻力壓降及損失功耗的計(jì)算,其壓降公式如下:

    其中壓力損失包括黏性損失和慣性損失,α是多孔介質(zhì)的滲透率,表示膜的滲透性大小,它的倒數(shù)叫做黏性阻力系數(shù);C2即慣性阻力系數(shù)又叫做壓強(qiáng)躍升系數(shù),Δm 為濾網(wǎng)厚度。本次仿真設(shè)置滲透率α為2.7×1010,濾網(wǎng)厚度Δm 為0.000 1 m,壓力階躍系數(shù)C2為0(即忽略慣性損失)。

    1.2.2.3 結(jié)果分析

    對(duì)空調(diào)油分進(jìn)口、出口進(jìn)行壓力脈動(dòng)變化仿真,仿真云圖如圖6 所示,壓力脈動(dòng)變化如圖7 所示,改進(jìn)前后出口/進(jìn)口壓力脈動(dòng)從106.60%下降至31.51%,降低70%,脈動(dòng)改善明顯。

    圖6 油分內(nèi)部壓力脈動(dòng)仿真云圖Fig.6 Simulation nephogram of oil internal pressure pulsation

    圖7 高壓源位置管路壓力脈動(dòng)Fig.7 Pipeline pressure pulsation at high pressure source position

    根據(jù)仿真結(jié)果,優(yōu)化變?nèi)莨苈泛褪覂?nèi)吊頂管路的相對(duì)聯(lián)接位置,將變?nèi)莨艿母邏涸丛O(shè)置在油分前,如圖8 所示。高壓閥開啟后,變?nèi)莨艿母邏褐评鋭┓聪驔_擊首先通過(guò)油分,管路內(nèi)部壓力脈動(dòng)通過(guò)油分進(jìn)行緩沖再進(jìn)入到室內(nèi)流通管路,從而降低制冷劑壓力脈動(dòng)對(duì)室內(nèi)流通管路的影響,降低管路的振動(dòng),室內(nèi)不連續(xù)共振嗡嗡聲亦消失,聲品質(zhì)較好。

    圖8 改進(jìn)方案Fig.8 Improvement scheme

    同時(shí)將高壓源位置由A 改進(jìn)到B,測(cè)試改進(jìn)方案室內(nèi)機(jī)近聲場(chǎng)噪聲,其噪聲頻譜壓縮機(jī)運(yùn)行頻率的1,2 倍頻噪聲峰值分別從31.0,24.7 dB 下降到17.8,13.5 dB,改善效果非常明顯。改進(jìn)方案FFT 噪聲頻譜如圖9 所示。

    圖9 改進(jìn)方案室內(nèi)側(cè)近聲場(chǎng)FFT 頻譜Fig.9 An improved scheme of indoor near sound field FFT noise spectrum operating at the frequency

    1.3 小結(jié)

    空調(diào)制熱工況運(yùn)行,容積可變壓縮機(jī)雙缸運(yùn)行,高壓電磁閥打開,排氣管直接聯(lián)通壓縮機(jī)變?nèi)萸唬够梢噪S滾子進(jìn)行周期性直線往復(fù)運(yùn)動(dòng),在此過(guò)程中滑片對(duì)變?nèi)莨苈穬?nèi)部高壓制冷劑產(chǎn)生反向沖擊,反向沖擊產(chǎn)生的壓力脈動(dòng)通過(guò)變?nèi)莨苓M(jìn)一步傳播到室內(nèi)制冷劑流通管路,激發(fā)管路振動(dòng),產(chǎn)生共振嗡嗡聲音,壓縮機(jī)運(yùn)行頻率越高,產(chǎn)生的反向沖擊越大,壓力脈動(dòng)越大,激勵(lì)也會(huì)隨之增大,室內(nèi)機(jī)嗡嗡聲越加明顯。關(guān)閉高壓電磁閥后,室內(nèi)機(jī)嗡嗡聲消失,確定了機(jī)理分析的準(zhǔn)確性。

    通過(guò)優(yōu)化變?nèi)莨苈泛褪覂?nèi)吊頂管路的相對(duì)聯(lián)接位置,設(shè)置變?nèi)莨苈犯邏洪y在油分前,通過(guò)油分緩沖壓縮機(jī)變?nèi)萸换姆礇_脈動(dòng),從而降低室內(nèi)機(jī)管路的制冷劑脈動(dòng),減少脈動(dòng)對(duì)室內(nèi)管路的振動(dòng)激勵(lì),從而降低1,2 倍頻噪聲峰值,消除室內(nèi)不連續(xù)共振嗡嗡聲。

    2 室外機(jī)噪聲機(jī)理研究及方案驗(yàn)證

    2.1 機(jī)理研究

    容積可變轉(zhuǎn)子壓縮機(jī)搭配多聯(lián)機(jī)空調(diào)在制熱運(yùn)行過(guò)程中,外機(jī)開機(jī)啟動(dòng)時(shí)出現(xiàn)壓縮機(jī)異響,現(xiàn)場(chǎng)噪聲時(shí)頻信號(hào)采集如圖10 所示,分析為壓縮機(jī)內(nèi)部不連續(xù)撞擊噪聲。通過(guò)空調(diào)吸氣管路聯(lián)接可視化玻璃透鏡,發(fā)現(xiàn)壓縮機(jī)處于吸氣帶液的狀態(tài),分析為壓縮機(jī)氣缸壓縮液體運(yùn)行,導(dǎo)致滾子和滑片時(shí)而脫離、時(shí)而接觸,產(chǎn)生金屬撞擊噪聲[5-11]。

    圖10 時(shí)頻信號(hào)Fig.10 Time-frequency signal

    進(jìn)一步分別測(cè)試壓縮機(jī)上氣缸和下氣缸滑片尾部處外殼振動(dòng)加速度,發(fā)現(xiàn)其下氣缸滑片處振動(dòng)信號(hào)呈現(xiàn)與壓縮機(jī)運(yùn)行頻率相同的間歇波動(dòng),且時(shí)域信號(hào)振動(dòng)加速度幅值達(dá)800 m/s2,測(cè)試頻譜如圖11 所示。上氣缸滑片處沒有該現(xiàn)象出現(xiàn),振動(dòng)加速度測(cè)試正常,確定了該不連續(xù)金屬撞擊噪聲主要由下氣缸產(chǎn)生。

    圖11 振動(dòng)加速度Fig.11 Vibration acceleration

    2.2 方案設(shè)計(jì)及驗(yàn)證

    通過(guò)以上分析發(fā)現(xiàn),空調(diào)長(zhǎng)時(shí)間低溫不工作時(shí),壓縮機(jī)內(nèi)部和空調(diào)管路累積一定量的液態(tài)制冷劑??照{(diào)低溫啟動(dòng)時(shí)吸排氣溫度較低,液態(tài)制冷劑難以快速氣化,壓縮機(jī)制熱工作過(guò)程,下氣缸吸入液態(tài)制冷劑,由于液體不能壓縮,且此時(shí)排氣壓力也較小,變?nèi)莨苈分械闹评鋭毫o(wú)法保證滑片抵住滾子并做往復(fù)運(yùn)動(dòng),導(dǎo)致滾子和滑片脫離。

    通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證,空調(diào)低溫啟動(dòng)時(shí),先關(guān)閉高壓閥,此時(shí)壓縮機(jī)僅上氣缸運(yùn)行,沒有不連續(xù)撞擊噪聲產(chǎn)生。運(yùn)行3~5 min 后,壓縮機(jī)排氣溫度和壓力上升,此時(shí)通過(guò)觀察試可視化玻璃透鏡,沒有液態(tài)制冷劑流動(dòng)。打開高壓閥,下氣缸參與工作,同樣沒有出現(xiàn)不連續(xù)異響。測(cè)試下氣缸滑片處外殼位置振動(dòng)加速度,其時(shí)域信號(hào)幅值為45 m/s2,如圖12 所示。改進(jìn)前為800 m/s2,改進(jìn)后降低了94.4%。

    圖12 振動(dòng)加速度Fig.12 Vibration acceleration

    2.3 小結(jié)

    多聯(lián)機(jī)空調(diào)長(zhǎng)時(shí)間低溫靜置后,在制熱啟動(dòng)過(guò)程中,由于空調(diào)管路和壓縮機(jī)內(nèi)部均存在一定量的液態(tài)制冷劑,且排氣溫度和壓力均較低,雙缸工作時(shí),下氣缸容易發(fā)生滾子和滑片脫離,產(chǎn)生不連續(xù)撞擊噪聲。

    經(jīng)過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證,空調(diào)啟動(dòng)過(guò)程先單缸運(yùn)行3~5 min,此時(shí)壓縮機(jī)排氣溫度和壓力上升,減少液態(tài)制冷劑的含量并保證變?nèi)莨苈分械闹评鋭毫梢钥刂苹肿L子并做往復(fù)運(yùn)動(dòng),再打開高壓閥,轉(zhuǎn)換雙缸運(yùn)行,可以有效控制異響。

    3 結(jié)論

    (1)應(yīng)用容積可變轉(zhuǎn)子壓縮機(jī)的多聯(lián)機(jī)空調(diào)具有明顯的綜合能效優(yōu)勢(shì),本文研究解決了制熱工作過(guò)程中出現(xiàn)的室內(nèi)機(jī)管路脈動(dòng)嗡嗡噪聲及室外機(jī)壓縮機(jī)啟動(dòng)不連續(xù)撞擊噪聲。

    (2)確定了室內(nèi)機(jī)管路脈動(dòng)嗡嗡噪聲主要原因是,多聯(lián)機(jī)空調(diào)在高速運(yùn)行時(shí),壓縮機(jī)增容氣缸產(chǎn)生的反向制冷劑壓力脈動(dòng)通過(guò)變?nèi)莨苈穫鬟f到室內(nèi)吊頂管路,激發(fā)吊頂管路振動(dòng),引起室內(nèi)共振嗡嗡聲。通過(guò)優(yōu)化變?nèi)莨苈泛褪覂?nèi)吊頂管路的相對(duì)聯(lián)接位置,利用油分可有效緩沖壓縮機(jī)增容氣缸產(chǎn)生的反向制冷劑壓力脈動(dòng)往室內(nèi)吊頂管路的傳播,從而大大降低了吊頂管路振動(dòng)??照{(diào)油分進(jìn)出口壓力脈動(dòng)降低70%,噪聲頻譜壓縮機(jī)運(yùn)行頻率的1,2 倍頻噪聲峰值分別降低13.2,11.2 dB,有效改善了室內(nèi)共振嗡嗡聲。

    (3)確定了室外機(jī)壓縮機(jī)啟動(dòng)不連續(xù)撞擊噪聲主要原因是,多聯(lián)機(jī)空調(diào)長(zhǎng)時(shí)間低溫靜置后,在制熱啟動(dòng)過(guò)程中,由于空調(diào)管路和壓縮機(jī)內(nèi)部均存在一定量的液態(tài)制冷劑,且排氣溫度和壓力均較低,啟動(dòng)即雙缸工作時(shí),下氣缸容易發(fā)生滾子和滑片脫離,產(chǎn)生不連續(xù)撞擊噪聲。空調(diào)啟動(dòng)過(guò)程先單缸運(yùn)行3~5 min,此時(shí)壓縮機(jī)排氣溫度和壓力上升,減少了液態(tài)制冷劑的含量,再打開高壓閥,轉(zhuǎn)換雙缸運(yùn)行,測(cè)得下氣缸滑片處外殼位置振動(dòng)加速度,其時(shí)域信號(hào)幅值從800 m/s2減小至45 m/s2,降低了94.4%,撞擊聲消失,不連續(xù)撞擊異響得以有效控制。

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