14.44 dtex有硅中空短纖維生產(chǎn)工藝研究

吳 亮，王 偉，李世君

(中國石化儀征化纖有限責(zé)任公司合纖一部，江蘇儀征 211900)

三維卷曲中空纖維是差別化纖維的一種，是一種截面呈現(xiàn)孔狀的化學(xué)纖維，通過一定的生產(chǎn)工藝，纖維具有軸向管狀單空腔、多孔空腔，三維螺旋自卷曲的特性，具有壓縮回彈性能優(yōu)異、吸濕性低、質(zhì)輕、保溫保暖性能好、不發(fā)霉等特點(diǎn)。是玩具、床上用品的最佳填充材料，也可用于生產(chǎn)噴膠棉，仿羽絨和高檔無紡布等[1]。

目前三維卷曲中空滌綸短纖維單孔空腔主要通過使用“單C”、“雙C”、“三C”等異形噴絲板，使用熔融紡絲法制備而成。在熔融紡絲過程中，為了獲得較好的三維螺旋卷曲效果，通常采取以下兩種技術(shù)手段：(1)非對稱冷卻法：利用單組分熔融紡絲、通過高速紡絲、低溫度的環(huán)吹風(fēng)強(qiáng)化冷卻，使初生纖維的迎風(fēng)面和背風(fēng)面產(chǎn)生微觀結(jié)構(gòu)以及物理性能的差異，使纖維截面內(nèi)在應(yīng)力不同，因而形成潛在的自卷曲效果；(2)雙組分復(fù)合紡絲技術(shù)，即采用兩種不同組分的原料，經(jīng)過高溫熔融后在適當(dāng)?shù)奈恢脮?，然后進(jìn)入同一噴絲板腔體內(nèi)進(jìn)行紡絲，該方法主要利用纖維徑向兩種組分的收縮率之間存在差異，進(jìn)而形成三維螺旋卷曲效果[2-3]。

隨著紡織技術(shù)的應(yīng)用和發(fā)展，中空纖維的應(yīng)用領(lǐng)域也越來越廣泛。由于產(chǎn)品的用途不同，因而對纖維的膨松性能、壓縮彈性回復(fù)性能、中空度等特殊性能的要求也越來越細(xì)化。 中空纖維的膨松性能、壓縮彈性回復(fù)性能與纖維的中空度、三維螺旋卷曲之間存在著密切的關(guān)系。目前要求中空纖維的中空度達(dá)到 20%以上。 采用單組分非對稱冷卻熔融紡絲法制得的聚酯中空纖維，其中空度越大，中空纖維在截面上微觀結(jié)構(gòu)各向異性亦越大，三維螺旋自卷曲也越充分，膨松性能越好。

目前文獻(xiàn)對14.44 dtex粗旦有硅中空纖維產(chǎn)品的開發(fā)以及性能的系統(tǒng)研究較少。對于粗旦14.44 dtex 有硅中空纖維而言，因其線密度較高，要求原絲質(zhì)量指標(biāo)優(yōu)異，所以生產(chǎn)工藝較難控制。作者通過對環(huán)吹風(fēng)量、牽伸倍率、松弛定型溫度等方面進(jìn)行系統(tǒng)研究，考察各生產(chǎn)工藝對14.44 dtex粗旦有硅中空纖維的膨松性能、壓縮彈性回復(fù)性能、卷曲性能等指標(biāo)的影響，探索14.44 dtex 粗旦有硅中空纖維的最佳生產(chǎn)工藝。

1 試 驗(yàn)

1.1 主要原料

儀征化纖十八單元熔體，其熔體特性黏度為(0.682±0.01)dL/g。

1.2 儀器設(shè)備

紡絲設(shè)備，HV452型，中國恒天重工股份有限公司；牽伸設(shè)備，LHV902型，中國恒天重工股份有限公司；松弛定型設(shè)備，ZHV733型，中國恒天重工股份有限公司；卷曲彈性儀，YG362A型，常州新紡檢測儀器設(shè)備有限公司；纖維比電阻儀，YG321型，溫州際高檢測儀器有限公司；單纖維強(qiáng)伸度儀，XQ-1A 型，東華大學(xué)；場發(fā)射掃描電鏡，F(xiàn)EI Nova Nano SEM 450型，美國賽默飛公司。

1.3 粗旦中空短纖維的制備

前紡：交接點(diǎn)→增壓泵→熔體過濾器→靜態(tài)混合器→紡絲箱體→環(huán)吹冷卻→卷繞系統(tǒng)→往復(fù)落桶

后紡：集束→導(dǎo)絲機(jī)→油劑浴槽→第一牽伸機(jī)(DF-1)→牽伸浴槽(DB槽)→第二牽伸機(jī)(DF-2)→蒸汽加熱箱(HBX)→緊張定型機(jī)(HR)→疊絲機(jī)→蒸汽預(yù)熱箱→卷曲機(jī)→冷卻輸送帶→曳引張力機(jī)→切斷機(jī)→松弛定型機(jī)→斜鏈板→平鋪機(jī)→打包機(jī)(BM)。

1.4 性能測試

1.4.1 倍半伸長率EYS1.5

將單根纖維以20 mm的夾持長度、60 mm/min的拉伸速度，使用XQ01單纖維等速伸長型強(qiáng)伸度儀進(jìn)行拉伸，拉伸過程中拉伸應(yīng)力為屈服應(yīng)力1.5倍時(shí)所對應(yīng)的伸長讀數(shù)。

1.4.2 斷面不勻率、破裂絲

按中國石化儀征化纖有限責(zé)任公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)Q/SH307002.23—2017中附件Q/SH307008.4003中規(guī)定進(jìn)行測試。破裂絲的檢測通常在檢測原絲斷面不勻率DVC時(shí)同時(shí)進(jìn)行。放大倍數(shù)400～600倍，使用帶目鏡測微尺的顯微鏡從1 200根原絲斷面中挑選出截面未能完全閉合成型的纖維，并對其進(jìn)行計(jì)數(shù)。

1.4.3 卷曲性能測試

使用YG362A卷曲彈性儀對纖維的卷曲數(shù)、卷曲度性能進(jìn)行測試。根據(jù)纖維的纖度，選擇0.635cN的張力，測試?yán)w維長度的變化，并根據(jù)下面的公式計(jì)算纖維的卷曲數(shù)和卷曲度：

式中Jn為卷曲數(shù)，個(gè)/25 mm；JA為在輕負(fù)荷時(shí)，纖維在25 mm內(nèi)全部卷曲峰和卷曲谷的個(gè)數(shù)，個(gè)；J為卷曲率，%；L0為纖維在輕負(fù)荷下測得的長度，mm；L1為纖維在重負(fù)荷下測得的長度，mm。

1.4.4 膨松性能測試

隨機(jī)取25 g左右試樣，經(jīng)過梳棉機(jī)梳理，按照樣板面積剪成厚度均勻的4塊正方形(10 cm×10 cm)的中空棉塊。靜置10 min以上，在試樣上加輕負(fù)荷壓塊(60 g)，1 min 后讀取試樣塊高度h1；繼續(xù)在試樣上加重負(fù)荷壓塊(500 g)，1 min后讀取試樣塊高度h2；去除所有負(fù)荷，靜置3 min后，再加壓60 g輕負(fù)荷，1 min后測量試樣塊高度h3。按下式計(jì)算膨松特性：

V1=h1×a×b

V2=h2×a×b

式中V1為在輕負(fù)載下纖維的膨松度，cm3/g；V2為在重負(fù)載下纖維的膨松度，cm3/g；h1為輕負(fù)載下試樣塊的高度，cm；h2為重負(fù)載下試樣塊的高度，cm；E為纖維的壓縮彈性回復(fù)率，%；a為棉網(wǎng)的長度，10 cm；b為棉網(wǎng)的寬度，10 cm。

1.4.5 滑爽性能測試

經(jīng)過梳棉機(jī)梳理的試樣與滑爽級數(shù)為4.0級的標(biāo)準(zhǔn)樣品進(jìn)行手摸比較，若手感與標(biāo)樣一樣則滑爽性定為4.0級，若比標(biāo)樣差,則根據(jù)實(shí)際手感，以0.5級依次遞減進(jìn)行定級。

2 結(jié)果與討論

2.1 冷卻工藝對原絲性能指標(biāo)的影響

本文中環(huán)吹冷卻生產(chǎn)工藝采用低阻尼環(huán)吹冷卻方式，影響環(huán)吹冷卻工藝的參數(shù)主要是風(fēng)溫、風(fēng)濕、風(fēng)速以及冷卻吹風(fēng)區(qū)的位置。聚酯纖維在實(shí)際生產(chǎn)中一般要求風(fēng)濕不能低于65%。同時(shí)隨著冷卻吹風(fēng)區(qū)離噴絲板距離的增加，原絲斷面不勻率亦會增加；但是如果吹風(fēng)口的頂部離噴絲板的距離太近，則會降低噴絲板的板面溫度，進(jìn)而影響出絲狀態(tài)；容易形成注頭絲、僵絲、并絲等異常原絲，同時(shí)會增加前紡纏輥、后紡牽伸過程中纏輥也會增加，進(jìn)而影響成品纖維指標(biāo)。中空纖維為了達(dá)到初生纖維在橫截面徑向上的不對稱，要求冷卻吹風(fēng)區(qū)的位置距離噴絲板不能太遠(yuǎn)。為了達(dá)到驟冷的效果，穩(wěn)定原絲中空率(>20%)，同時(shí)降低原絲的斷面不勻率，因此在實(shí)際生產(chǎn)過程中可以將環(huán)吹上蓋高度適當(dāng)調(diào)整至2～4 mm。

環(huán)吹冷卻風(fēng)的溫度對中空纖維的生產(chǎn)尤其重要。當(dāng)環(huán)吹冷卻風(fēng)溫度過高時(shí)，聚酯熔體出絲冷卻則會不充分，熱量不能被及時(shí)帶走，造成出口膨大效應(yīng)產(chǎn)生時(shí)，原絲中空達(dá)不到很好的閉合，因而造成破裂絲的增加；同時(shí)可能還會產(chǎn)生并絲、粘連絲等；原絲中空度低，原絲截面徑向上非對稱性減小，從而降低成品纖維的膨松性能。當(dāng)風(fēng)溫過低時(shí)，聚酯熔體在噴絲孔處會形成快速冷卻，原絲徑向雙折射差異大，原絲的EYS1.5大大降低，原絲的可牽伸性能大大降低；在牽伸過程中造成纏輥多、斷絲增加等，進(jìn)而使得成品纖維因疵點(diǎn)的增加而造成降等。常規(guī)中空纖維生產(chǎn)時(shí)環(huán)吹風(fēng)溫可控制在16 ～24 ℃,由于14.44 dtex中空原絲的線密度較大，但是噴絲板孔數(shù)相對較少，絲束冷卻熱交換量相對容易進(jìn)行，所以控制風(fēng)溫在16～22 ℃[4-5]。

冷卻風(fēng)速是影響中空纖維指標(biāo)的重要工藝參數(shù),合適的風(fēng)速是形成原絲潛在卷曲的前提條件。紡絲速度為1 000 m/min，主風(fēng)道壓力為2 000 Pa，噴絲板孔數(shù)為300孔，噴絲板形狀為“3C”。固定其它生產(chǎn)條件，考察環(huán)吹風(fēng)速對原絲性能指標(biāo)的影響。具體紡絲生產(chǎn)情況及原絲指標(biāo)見表1。

表1 原絲的質(zhì)量指標(biāo)

從表1中可以看出，隨著環(huán)吹風(fēng)速的降低，14.44 dtex有硅中空纖維原絲EYS1.5有逐漸提高的趨勢，說明原絲的可拉伸性能提高。隨著環(huán)吹風(fēng)速的降低，原絲的斷面不勻率DVC逐漸降低，說明原絲的表面均勻性提高。隨著環(huán)吹風(fēng)速的降低，原絲的截面破裂絲個(gè)數(shù)減少，說明環(huán)吹冷卻速度比較適中，出口膨大效應(yīng)比較適中。

風(fēng)速過高會對增大絲條的橫向沖擊力，絲條的抖動幅度增大，光圈不穩(wěn)定，且紡絲的生產(chǎn)穩(wěn)定性下降。風(fēng)速過高會加劇環(huán)吹風(fēng)的湍流現(xiàn)象，絲條的背風(fēng)面會受到強(qiáng)大不規(guī)則的反向流動的環(huán)吹風(fēng)冷卻。紡絲熔體在擠出過程中，利用高速低溫氣流對其進(jìn)行非對稱冷卻成形，在這種條件下絲束的迎風(fēng)面比背風(fēng)面冷卻固化速度快，因此絲束固化快的迎風(fēng)面紡絲應(yīng)力不能夠及時(shí)釋放，造成迎風(fēng)面比背風(fēng)面的紡絲應(yīng)力更加集中，并且具有更高的取向度，所以同一橫向的端面超分子結(jié)構(gòu)具有一定的差異。迎風(fēng)面積聚更高的應(yīng)力和卷曲勢能，因而中空纖維形成潛在的三維立體自卷曲性能。環(huán)吹風(fēng)速過大，原絲中破裂絲數(shù)量增加，由于破裂絲的產(chǎn)生，說明原絲截面未形成很好的閉合，在后紡牽伸過程中易產(chǎn)生毛絲、斷絲、疵點(diǎn)；纖維的支撐作用下降，膨松性能下降[6-8]。

環(huán)吹風(fēng)速是影響不對稱的原絲橫截面結(jié)構(gòu)的主要因素之一，冷卻風(fēng)速愈大，這種不對稱結(jié)構(gòu)愈加明顯；但是風(fēng)速過大，由于絲條冷卻得過快，因而會造成凝固點(diǎn)上移，原絲的EYSl.5相應(yīng)降低，不利于后道牽伸。結(jié)合表1知，當(dāng)環(huán)吹風(fēng)速為8.0 m/s時(shí)，不利于后道牽伸。

2.2 環(huán)吹風(fēng)中心風(fēng)速對原絲截面影響

對環(huán)吹風(fēng)速為8.0、7.0、6.0 m/s三種工藝下生產(chǎn)的原絲使用掃描電子顯微鏡進(jìn)行截面分析，考察環(huán)吹風(fēng)速對原絲冷卻閉合性能的影響。具體見圖1。

a)：環(huán)吹風(fēng)速8.0 m/s原絲截面

b)：環(huán)吹風(fēng)速7.0 m/s原絲截面

c)：環(huán)吹風(fēng)速6.0 m/s原絲截面

從圖1可以看出，當(dāng)環(huán)吹風(fēng)速為8.0 m/s時(shí)，原絲截面閉合處有較多的溝槽，且原絲截面“三角”中空略扁，有一定的破裂絲；說明風(fēng)速過高，絲束的不穩(wěn)定性增加，橫向沖擊力增加，所以原絲中具有一定數(shù)量的破裂絲，且中空閉合處有一定的溝槽褶皺。當(dāng)環(huán)吹風(fēng)速為7.0 m/s時(shí)，原絲截面成形較好，截面“三角”中空較充盈豐滿且較為規(guī)整，破裂絲數(shù)量明顯降低，中空閉合處無溝槽褶皺。當(dāng)環(huán)吹風(fēng)速為6.0 m/s時(shí)，原絲截面“三角”中空較充盈豐滿且較為規(guī)整，中空閉合處無溝槽褶皺，有一定數(shù)量的破裂絲，原絲截面“三角”中空中空度略小于環(huán)吹風(fēng)速為7.0m /s原絲。

綜上所述，當(dāng)環(huán)吹風(fēng)速為8.0m /s時(shí)，原絲指標(biāo)相對較差，不利于后道牽伸；當(dāng)環(huán)吹風(fēng)速為7.0 m/s時(shí)，原絲指標(biāo)相對較優(yōu)，有利于后道牽伸。

2.3 牽伸倍率對成品纖維膨松性能影響

中空纖維后牽伸有兩級拉伸[9],第一級牽伸由第二牽伸機(jī)(DF2)與第一牽伸機(jī)(DF1)共同完成，拉伸區(qū)域發(fā)生在DB槽內(nèi)；第二級牽伸由緊張定型機(jī)(HR)與第二牽伸機(jī)(DF2)共同完成，拉伸區(qū)域發(fā)生在蒸汽加熱箱內(nèi)。在實(shí)際生產(chǎn)中需要合理分配兩級倍率,并使總倍率大于自然拉伸倍率。

使用1#、2#、3#原絲，固定第二級牽伸倍率為1.035，考察第一級牽伸倍率對成品纖維膨松性能的影響。在牽伸過程中，當(dāng)牽伸倍率為3.050時(shí)，三種原絲的可牽伸性能變差，牽伸過程易產(chǎn)生毛絲，造成纏輥；當(dāng)牽伸倍率為3.00時(shí)，2#、3#原絲整體運(yùn)行較好，1#原絲的可牽伸性能差。一牽倍率對成品纖維膨松性能和壓縮回彈性能的影響具體見圖2-4。

圖2 一牽倍率對成品纖維膨松V1性能的影響

圖3 一牽倍率對成品纖維膨松V2性能的影響

圖4 一牽倍率對成品纖維壓縮回彈性能的影響

結(jié)合圖2、圖3、圖4知，環(huán)吹風(fēng)速為7.0 m/s、6.0 m/s時(shí)，隨著一牽牽伸倍率的提高，膨松V1性能呈現(xiàn)出逐漸下降的趨勢，膨松V2性能呈現(xiàn)出先提高后降低的趨勢，壓縮回彈性能呈現(xiàn)出先提高后降低的趨勢。環(huán)吹風(fēng)速為8.0 m/s時(shí)，膨松V1性能變化不明顯，膨松V2性能隨著牽伸倍率的提高逐漸升高。環(huán)吹風(fēng)速為7.0 m/s、6.0 m/s時(shí)，成品纖維的膨松V1指標(biāo)較高。環(huán)吹風(fēng)速為7.0 m/s時(shí)，成品纖維的膨松V1指標(biāo)、V2指標(biāo)、壓縮回彈性能指標(biāo)均較高。因此初步確定前紡環(huán)吹風(fēng)速為7.0 m/s、后紡一牽倍率為2.950，二牽倍率為1.035，成品纖維性能膨松性能指標(biāo)相對最優(yōu)。

隨著一牽牽伸倍率的提高，纖維的晶區(qū)和非晶區(qū)取向度同時(shí)得到提高[10]，其中非晶區(qū)取向的提高促進(jìn)了成品纖維膨松V2指標(biāo)的提高。這是成品纖維膨松V2指標(biāo)隨著牽伸倍率的提高而提高的主要原因。一牽牽伸后，非晶區(qū)雖然未發(fā)生結(jié)晶作用，但是已經(jīng)產(chǎn)生大量晶核，產(chǎn)生的晶核經(jīng)過蒸汽加熱箱(蒸汽加熱箱的溫度一般在100 ℃左右)，瞬間形成結(jié)晶，進(jìn)而成為晶區(qū)。同時(shí)一級牽伸所形成的晶核，主要受到拉伸的影響，原絲的迎風(fēng)面預(yù)取向度較高，因而優(yōu)先在原絲的迎風(fēng)面產(chǎn)生較高的拉伸應(yīng)力。且隨著牽伸倍率的提高，晶核產(chǎn)生的數(shù)量也會相應(yīng)增加，通過蒸汽加熱箱后迎風(fēng)面的結(jié)晶度會得到進(jìn)一步的提高，同時(shí)纖維的徑向非晶區(qū)的高彈形變也會相應(yīng)變大，從而進(jìn)一步說明原絲的不均勻性(迎風(fēng)面和背風(fēng)面的非對稱冷卻)通過牽伸得到了更好的體現(xiàn)，在外力釋放后，纖維的膨松V2指標(biāo)得到進(jìn)一步提高。

當(dāng)一牽牽伸倍率過高時(shí)，由于部分原絲迎風(fēng)面和背風(fēng)面的結(jié)晶取向趨于一致，三維立體自卷曲效果消失，從而造成成品纖維V2指標(biāo)降低。同時(shí)由于纖維的可牽伸性能變差、牽伸過程容易被拉斷，使得毛絲和纏輥現(xiàn)象明顯增多，進(jìn)而降低后紡運(yùn)轉(zhuǎn)率，降低產(chǎn)品指標(biāo)。

因而確定前紡環(huán)吹風(fēng)速為7.0 m/s、后紡一牽倍率為2.950，二牽倍率為1.035，成品纖維性能膨松性能指標(biāo)相對最優(yōu)。

2.4 松弛定型溫度對成品纖維性能的影響

14.44 dtex中空初生纖維經(jīng)過一級牽伸、二級牽伸后其內(nèi)部分子結(jié)構(gòu)仍然不完善，內(nèi)部序態(tài)結(jié)構(gòu)不穩(wěn)定，大分子鏈段尺寸穩(wěn)定性差,必須經(jīng)過松弛定型機(jī)在一定溫度下進(jìn)行一定時(shí)間的熱定型，從而固定中空纖維卷曲形態(tài)、膨松性能。有研究表明[11]在松弛熱定型機(jī)二區(qū)纖維結(jié)晶就已基本完成；在松弛熱定型機(jī)四—六區(qū)附近，結(jié)晶度已經(jīng)不再變化，基本得到了穩(wěn)定。結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)情況，本生產(chǎn)線在生產(chǎn)14.44 dtex有硅品種時(shí)采用九個(gè)區(qū)進(jìn)行加熱定型，設(shè)定松弛前三個(gè)區(qū)的溫度為80～100 ℃。使用2#原絲即環(huán)吹風(fēng)速為7.0 m/s原絲，一牽倍率為2.950，二牽倍率為1.035?？疾旌罅鶄€(gè)區(qū)的最高定型溫度對成品纖維性能指標(biāo)的影響，具體見表2。

表2 松弛定型最高溫度對成品纖維性能指標(biāo)的影響

從表2中可以看出，松弛定型區(qū)溫度的提高對膨松V1指標(biāo)影響相對較小。隨著松弛定型區(qū)溫度的提高，膨松V2指標(biāo)呈現(xiàn)出先提高后降低的趨勢，當(dāng)松弛定型溫度達(dá)到160 ℃時(shí)，膨松V2趨近于穩(wěn)定。隨著松弛定型區(qū)溫度的提高，成品纖維卷曲數(shù)和卷曲度均呈現(xiàn)出先提高后降低的趨勢，當(dāng)松弛定型溫度達(dá)到160 ℃時(shí)，卷曲數(shù)達(dá)到最大為8.8個(gè)/25 mm，卷曲度達(dá)到26.8%。松弛定型溫度達(dá)到160 ℃和170 ℃時(shí)，成品纖維的滑爽性較好，可以達(dá)到3.5級。

中空纖維的膨松V2值與纖維的非晶區(qū)取向度、卷曲數(shù)同時(shí)相關(guān)。隨著纖維的定型溫度的提高，非晶區(qū)取向度提高，使得膨松V2值提高；同時(shí)由于松弛回縮幅度增大，成品纖維卷曲數(shù)增大，亦有利于膨松V2值的提高。

當(dāng)纖維的卷曲數(shù)增加時(shí)，纖維的纏結(jié)作用增強(qiáng)，使得壓縮回彈性能E值有一定程度的下降。但是由于纖維的結(jié)晶度上升，促進(jìn)了壓縮回彈性能E值的提高，這兩種作用相互抵消，使得纖維最終壓縮回彈性能E值變化不大。

2.5 充枕性能評價(jià)

對2-1#、2-2#、2-3#、2-4#四個(gè)樣品使用充枕方法，對纖維的膨松性能和壓縮回彈性能進(jìn)行評價(jià)。

使用240 g纖維進(jìn)行開松充枕、量高，隨后抽氣壓縮，維持12 h放氣，平衡24 h 后再次測量抱枕高度，抱枕高度見表3。

表3 抱枕高度對比

從表3中可以看出，當(dāng)松弛定型溫度為160 ℃時(shí)，成品纖維充填抱枕時(shí)，抱枕的原始高度最高為20.5 cm，壓縮回彈后高度也最高為15.8 cm，抗壓回彈速度最快，按壓阻力最小。當(dāng)松弛定型溫度為180 ℃時(shí)，成品纖維充填抱枕時(shí)，抱枕的原始高度最低為18.0 cm，壓縮回彈后高度最低為13.0 cm。

3 結(jié) 論

通過紡絲冷卻條件、牽伸工藝以及松弛定型溫度的控制,可以實(shí)現(xiàn)14.44 dtex粗旦有硅中空纖維的正常生產(chǎn)，且產(chǎn)品膨松性能、滑爽性能均能夠滿足用戶需求。具體控制原則如下：

a) 生產(chǎn)14.44 dtex粗旦有硅中空纖維時(shí)，冷卻風(fēng)溫溫度控制在18～21 ℃，環(huán)吹風(fēng)速控制在6.0～7.0 m/s。

b) 環(huán)吹風(fēng)速控制在7.0 m/s時(shí)，一牽倍率在2.950、二牽倍率在1.035時(shí)、松弛區(qū)最高定型溫度為160 ℃時(shí)，原絲指標(biāo)和成品纖維指標(biāo)均較優(yōu)，成品纖維膨松性能V2為69 cm3/g，壓縮回彈性能最優(yōu)為76%，滑爽性能較優(yōu)為3.5級，抗壓縮回彈速度快。