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    一種礦用低壓饋電開關(guān)綜合保護系統(tǒng)

    2021-02-05 09:36:56吳偉東
    煤礦安全 2021年1期
    關(guān)鍵詞:故障信號檢測

    童 軍,王 悅,吳偉東

    (西安科技大學(xué) 電氣與控制工程學(xué)院,陜西 西安710054)

    隨著煤礦開采技術(shù)的不斷發(fā)展,礦井規(guī)模增大、礦井電網(wǎng)電量增加、供電線長度不斷增長的趨勢也更加明顯,并且井下環(huán)境陰暗潮濕,這些不利因素使漏電和短路故障時有發(fā)生[1],因此饋電開關(guān)保護系統(tǒng)成為了保證井下電氣安全的重要保障[2-3],我國《煤礦安全規(guī)程》第四百五十一條規(guī)定:井下饋電線上必須安裝具備過流保護、短路及漏電保護功能的電氣設(shè)備[4-5]。為此,基設(shè)計了一種以STM32F407 為微控制器的饋電綜合保護系統(tǒng),它有良好的信號處理能力,并有參數(shù)設(shè)置、故障分析等功能,且具備判斷井下漏電、短路、斷相、及過壓欠壓故障的能力。

    1 漏電保護

    漏電保護是指當(dāng)供電網(wǎng)絡(luò)的對地絕緣電阻遭到破壞的情況下,保護系統(tǒng)可快速檢測出故障點,并切斷電源[6]。饋電總開關(guān)采用的方法是附加直流電源法,這種方法以電網(wǎng)對地阻值大小為標(biāo)準(zhǔn)來判斷是否發(fā)生漏電故障,附加電源法的特點是范圍較廣且所需動作時間短,能夠識別出因整體絕緣下降導(dǎo)致漏電的情況。由于這種方法沒有選擇性,故障發(fā)生時若沒有分開關(guān)的配合會導(dǎo)致井下大面積停電,對井下的用電設(shè)備和生產(chǎn)效率都有較大影響,因此故障發(fā)生時總開關(guān)需和分開關(guān)進行延時配合,分開關(guān)先斷開,在仍不能排除故障的情況下再斷開總開關(guān),實現(xiàn)橫向和縱向保護,附加直流電源保護原理如圖1。

    圖1 附加直流電源保護Fig.1 Additional DC power protection

    圖1 中,直流電流I 為:

    式中:Rsk為三相電抗器的直流電阻;rΣ為三相對地絕緣電阻之和;R2為取樣電阻;R1為固定電阻取樣電阻。

    R2上的電壓U1為:

    則總絕緣電阻為:

    若總絕緣電阻值達到系統(tǒng)的設(shè)定值,則控制器發(fā)出漏電故障信號,繼電器使真空斷路器跳閘,切斷電源,與饋電分開關(guān)延時100~300 ms,井下電壓等級為380 V 時,動作值設(shè)定為3.5 kΩ,660 V 時動作值設(shè)定為11 kΩ,1 140 V 時動作值設(shè)定為20 kΩ。

    為保證各回路具有橫向選擇性[7-8],在分開關(guān)處采用零序功率法,零序功率方向法的硬件原理圖如圖2,從互感器獲取到零序電壓和零序電流信號后,先由二階低通濾波電路進行濾波處理[9],然后由運算放大器和二極管構(gòu)成的精密整流電路對信號進行整流,與預(yù)先設(shè)定的基準(zhǔn)電壓值VB通過比較器進行比較,比較結(jié)果分別為Au和Ai,兩者的輸出通過與門電路連接至74HC74 使能控制端。當(dāng)與門輸出為高電平時,方波產(chǎn)生電路將零序電壓和零序電流信號分別轉(zhuǎn)換為Du和Di的相位方波,在漏電支路中,零序電流相位滯后于零序電壓相位[10],正常線路的零序電流相位與故障線路零序電流相位相差180°,當(dāng)零序電壓的電平信號處在上升沿時,故障線路的零序電流的電平信號為高,而非故障線路零序電流的電平信號為低,所以故障線路的74HC74 輸出電平D0由高變低,正常線路的輸出電平D0則一直為高電平,不發(fā)生改變,STM32 單片機的漏電保護程序被故障線路輸出的低電平觸發(fā),判斷故障信號。

    圖2 零序功率方向保護原理圖Fig.2 Schematic diagram of zero sequence power direction protection

    為驗證保護系統(tǒng)的可靠性,在不同的電壓下需對相關(guān)保護參數(shù)進行整定,380 V 時電壓和電流整定值分別為2 V 和10 mA,660 V 電壓下保護整定值為3 V 和15 mA。

    2 過流故障保護

    三相短路故障是煤礦井下造成后果最為嚴(yán)重的故障,故障電流可達額定電流In的6~8 倍以上,此類故障檢測采用相敏檢測及鑒幅檢測。當(dāng)井下大型電機在啟動時,啟動電流幅值可達兩相短路的電流幅值,由于電機啟動時的功率因數(shù)較小,一般小于0.3,而發(fā)生三相短路時比較大,一般大于0.9,固可采用相敏檢測,保護判據(jù)整定為功率因數(shù)=6Incos20°。但當(dāng)故障發(fā)生在變壓器出線端,其功率因數(shù)也很低,相敏保護失效,此時采用鑒幅保護,一旦在變壓器出線端檢測到大電流,立即進行瞬時保護動作。

    相敏檢測是利用相位轉(zhuǎn)換硬件電路將信號轉(zhuǎn)換為相應(yīng)的邏輯電平,利用STM32F407 芯片的引腳捕獲功能,對管腳邊沿信號進行檢測,相位轉(zhuǎn)換電路如圖3,2 個輸入信號經(jīng)比較器轉(zhuǎn)換為方波信號后送至相位比較電路進行轉(zhuǎn)換。在輸入Uab為高電平的情況下U2B變?yōu)榉聪啾容^器,輸出電平為低,二極管D1導(dǎo)通,由于開關(guān)管Q1柵極為低電平,所以為關(guān)斷狀態(tài),此時U2A為同相放大器,輸出極性與UIa的極性相同。同理在輸入信號Uab電平為低時,比較器U2B輸出信號電平為高,二極管D1關(guān)斷,在開關(guān)管Q1處于開通的情況下U2A變?yōu)榉聪喾糯笃?,輸出方波極性則與UIa極性相反。

    圖3 相位轉(zhuǎn)換電路Fig.3 Phase conversion circuit

    引起電網(wǎng)中電流產(chǎn)生負序分量的故障稱為非對稱性過流故障,主要由兩相短路、斷相、及相間電流不平衡所致,負序分量可通過對稱分量法得到,根據(jù)負序檢測原理,利用運算放大器實現(xiàn)移相疊加功能,負序提取電路如圖4。

    圖4 負序提取電路Fig.4 Negative sequence extraction circuit

    為區(qū)分這些不同故障,需對不同故障參數(shù)進行整定,電網(wǎng)三相不平衡的整定值為0.3In~0.65In,其保護方式為反時限保護,斷相故障的整定值為0.64In~2In,在0.8 s 內(nèi)跳閘,兩相短路故障整定值為大于2In,并延時70 ms 跳閘。

    目前過流故障保護主要采用反時限和定時限保護2 種方法。系統(tǒng)將反時限與定時限相結(jié)合,過載倍數(shù)在1.05~6 時進行反時限保護,過載倍數(shù)小于1.05或大于6 時,采用定時限保護,反時限保護表達式為:

    式中:t 為過載延時時間,ms;C 為反時限特性常數(shù),本系統(tǒng)中C=2;In為額定電流,A;Ir為實際工作電流,A;K 為反時限常數(shù)。

    3 功率計量模塊

    基于井下的實際需要,保護系統(tǒng)還增添了以計量芯片ADE7752 為核心的功率計量模塊。該芯片的輸入為電壓和電流采樣信號,并且為差動輸入模式,該芯片具有模數(shù)轉(zhuǎn)換、低通和高通濾波、相位校正等功能,ADE7752 外部接線圖如圖5。芯片的輸出引腳CF 通過光耦與STM32 相連,引腳CF 在單位時間輸出的脈沖個數(shù)代表有功功率的值,功率數(shù)值通過屏幕進行實時顯示。

    圖5 ADE7752 外部接線圖Fig.5 ADE7752 external wiring diagram

    4 軟件設(shè)計及測試

    漏電故障檢測流程圖如圖6,過流故障檢測流程圖如圖7。

    在實際測試中,從保護系統(tǒng)檢測到漏電故障信號到斷開故障支路共用95 ms,從檢測到短路故障到斷開共用了75 ms,在4 倍過載的情況下,斷開故障用了17.18 s,過壓和欠壓故障斷開時間為4 s,符合實際要求。

    5 結(jié) 語

    圖6 漏電故障檢測流程圖Fig.6 Leakage fault detection flowchart

    圖7 過流故障檢測流程圖Fig.7 Overcurrent fault detection flowchart

    研究了基于STM32F407 的饋電保護系統(tǒng),針對不同故障設(shè)計了相應(yīng)的電路,并對各模塊進行設(shè)計,對其進行了試驗,試驗結(jié)果表明基本符合預(yù)期要求。

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