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    含氣體突出煤巖縱波波速與應力耦合關(guān)系研究

    2021-02-05 09:37:04程肖禾宋大釗邱黎明王洪磊王安虎
    煤礦安全 2021年1期
    關(guān)鍵詞:軸壓縱波波速

    程肖禾,宋大釗,邱黎明,王洪磊,王安虎

    (北京科技大學 土木與資源工程學院,北京100000)

    煤炭安全對于我國的能源安全有著重要意義[1]。在各類煤礦事故中,煤與瓦斯突出事故造成的后果往往是最嚴重的,為了實現(xiàn)礦井安全生產(chǎn)以及連續(xù)動態(tài)監(jiān)控,許多新的煤與瓦斯突出監(jiān)測技術(shù)被提了出來[2-4],如:聲發(fā)射監(jiān)測技術(shù)、電磁輻射監(jiān)測技術(shù)和無線電波透視監(jiān)測技術(shù)。近年來,震動波CT 技術(shù)也作為一種新的地球物理方法被應用于礦山工程與地質(zhì)診斷。該技術(shù)通過分析微震臺和礦震站間的彈性波射線,從而對勘探區(qū)域進行波速反演,進而評價區(qū)域應力場分布,實現(xiàn)工作面超前應力探測[5]。在煤與瓦斯突出及地下動力災害中,巖體縱波波速和各地應力之間往往存在著一系列的關(guān)系[6]。Young[7]等根據(jù)對地下煤巖破碎區(qū)域的縱波波速的監(jiān)測,發(fā)現(xiàn)了大型的掘進和地震活動區(qū)域通常對應著高波速事件的分布,而低波速區(qū)域基本上沒有掘進和地震事件的發(fā)生。鞏思園等[8-9]發(fā)現(xiàn)對于循環(huán)加載的煤樣,它們內(nèi)部的裂隙會隨著應力的增大而被壓實,此時波速會增大;當應力減小時,裂隙又被重新張開,波速減??;并從中發(fā)現(xiàn)了煤樣所受應力與縱波波速間存在著冪函數(shù)關(guān)系。除了縱波波速與巖石應力的耦合關(guān)系外,關(guān)于波速與其他因素的之間得耦合關(guān)系也有諸多研究,如與氣壓,溫度,滲透壓,裂隙發(fā)育程度等之間的關(guān)系[10-14]。從各類研究中發(fā)現(xiàn):波速越大的地方,煤巖所受應力越大,那么如果煤巖在三軸受力,并含氣體的情況下,波速與應力又存在怎樣的關(guān)系呢?;诖?,將開展三軸受力條件下的含氣體煤巖循環(huán)加載試驗,并采集其縱波信號,揭示含氣體突出煤巖與各應力耦合間的關(guān)系。

    1 實驗研究

    1.1 實驗設(shè)備及系統(tǒng)

    實驗采用四川大學水力學與山區(qū)河流開發(fā)保護國家重點實驗室MTS815 電液伺服巖石力學試驗系統(tǒng),系統(tǒng)主要由動力加載系統(tǒng)、聲發(fā)射信號采集系統(tǒng)和氣體通入系統(tǒng)構(gòu)成,系統(tǒng)工作流程圖如圖1。它能測試巖石材料在復雜應力條件下的各種力學與滲流特征,并擁有氣壓供入系統(tǒng)。

    圖1 系統(tǒng)工作流程圖Fig.1 System work flow

    1.2 樣品的加工與安裝

    實驗煤樣取自貴州盤江金佳煤礦11227 工作面。首先準備好原煤,腐植酸鈉,水,凡士林以及檢驗篩等工具,利用篩子篩取粒徑分別為0~<1 mm 和1~3 mm 煤粉(骨料不同粒徑質(zhì)量分布為:0~<1 mm 占比76%,1~3 mm 占比24%)。稱量精度為:骨料±1%,腐植酸鈉為0.5%。原料準備好后,放入磨具后壓制。原煤基本參數(shù)見表1。

    由于所用壓力機的圍壓由油壓提供,所制成的型煤需要被完全密封才能放入壓力室進行實驗。實驗前,先將試樣固定在下方傳感器壓頭上,將“O”型圈放在壓板中間,切割60 mm 熱縮管,用3 層熱縮管包好樣品,然后讓熱電鼓風機加熱熱縮管使其密封。密封完畢后,用金屬絲緊固“O”形圈,并在它上下斷面墊上鉛箔。放置圓周伸長計后,將上部傳感器壓頭安裝至試樣上方,隨后放入壓力室。煤樣上部壓頭接出氣管,下部壓頭接通氣管。一共進行了5 組實驗,型煤基本參數(shù)見表2。

    表1 原煤基本參數(shù)Table 1 Basic parameters of coal sample

    表2 型煤基本參數(shù)Table 2 Basic parameters of briquette

    1.3 實驗方案

    由于CH4氣體易燃易爆,若用CO2氣體替代它,又存在腐蝕設(shè)備的問題,實驗選擇用N2氣體替代CH4[14]。實驗主要分為變氣壓實驗和循環(huán)加載實驗2部分。

    1)變氣壓實驗。J1 樣品一開始將軸壓圍壓同步升高到12 MPa,隨后立刻通入0.5 MPa 的氣體,并開始進行聲發(fā)射波形采集,隨后將氣壓升高到1 MPa和3 MPa,每個階段進行5 min 的波形采集,每10 s采集1 次波形。J2 樣品和J1 的加載方式一樣,其通入的氣壓分別為0.5、1、2、4、5 MPa,每個階段都保持5 min 的采樣時間,每10 s 采集1 次波形。

    2)循環(huán)加載實驗。J3 樣品一開始將軸壓圍壓同步升高到12 MPa,隨后立刻通入1 MPa 氣體,在通入結(jié)束后開始進行波形采集和循環(huán)加載過程,直至樣品破壞,每10 s 采集1 次波形。J4 與J5 的循環(huán)加載過程和J3 一樣,所通入的氣壓分別為3、5 MPa,每10 s 采集1 次波形,直至樣品破壞。

    所有的加載方式均為位移加載,加載速度為0.04 mm/min。循環(huán)加載方式如圖2。

    圖2 循環(huán)加載方式Fig.2 Cyclic loading mode

    2 實驗結(jié)果與討論

    2.1 三軸載荷下氣壓與縱波波速的耦合關(guān)系

    對于突出型煤試樣加載過程中得到的波形信號,可以通過式(1)進行計算:

    式中:vp為縱波波速,m/s;L 為探頭兩端距離,具體距離要考慮到樣品軸向形變,m;T1為縱波開始傳播時刻;T2為接受探頭接受到縱波的時刻。

    利用式(1)可以求出通過樣品的激發(fā)波波速。實驗中J1 和J2 樣品為安全起見,在一開始將軸壓和圍壓同步升高到12 MPa,隨后再通入氣壓,開始進行實驗。最后得到了在不同氣壓下,波速的變化情況,以此來分析氣壓對三軸載荷試樣縱波波速的影響。需特別說明的是,由于部分采集到的波形難以辨別,剔除這些波形后,選取容易辨別的波形,計算出波速大小,按選取到的波形采集時刻先后順序進行作圖,波速與氣壓關(guān)系如圖3。

    當軸壓圍壓都保持不變時,所測波速隨著通入氣壓的增大而減小,而在不同氣壓階段的初始,波速都會有明顯的增加趨勢,隨后在慢慢下降趨于平穩(wěn),這是氣壓環(huán)境不穩(wěn)定情況下所造成的波速奇異點,當穩(wěn)定的氣壓充滿壓力室后,波速平穩(wěn)下來。接著隨著氣壓的增大,特別是氣壓超過1 MPa 后,更多的氣體被壓入試樣,逐漸填滿孔隙,波速變化也趨于穩(wěn)定,但受到氣體介質(zhì)和煤樣整體應力降低的影響,波速總體呈下降趨勢。J2 平均氣壓與波速關(guān)系擬合圖如圖4,擬合曲線的相關(guān)性系數(shù)R2為0.79。

    圖3 波速與氣壓關(guān)系圖Fig.3 Relation between wave velocity and air pressure

    圖4 J2 平均氣壓與波速關(guān)系擬合圖Fig.4 Curve fitting of J2 average pressure and wave velocity

    2.2 軸壓與縱波波速耦合關(guān)系

    為了探明試樣在三軸循環(huán)加載下,縱波波速與其應力耦合之間的關(guān)系,進行了3 組不同氣壓下的循環(huán)加載實驗。剔除難以辨別的波形,選取采集到的容易辨識的波形,計算出其波速,軸壓、圍壓和波速隨時間序列的變化如圖5。

    圖5 軸壓、圍壓和波速變化圖Fig.5 Variation diagram of axial pressure, confining pressure and wave velocity

    從圖5 可以看出,縱波波速大小的變化趨勢,基本上和軸壓變化類似。在循環(huán)過程中,當應力上升到波峰時,測量到的大部分波速也隨之上升到波速波峰位置;波谷位置也滿足該規(guī)律。說明在循環(huán)加載過程中,因為軸壓的增大減小,試樣內(nèi)部的孔隙也隨著軸壓的大小不停閉合和張開,當裂隙閉合較多時,軸壓偏大,波速也偏大;反之,當縫隙較多的時候,軸壓偏小,此時波速也就偏小了。通常在單軸壓縮實驗下,巖石樣品完全破壞瞬間時的縱波波速會異常增大,隨后急劇下降。但是實驗煤樣完全破壞時,它的波速增大幅度較小,且下降趨勢也不明顯,縱波波速的變化比較穩(wěn)定,僅有100~200 m/s 的變化幅度。試樣在全過程的波速變化幅值普遍在800 m/s 左右,而單軸壓縮循環(huán)加載實驗的波速變化普遍都在1 500 m/s 以上[15],除了樣品間的個體差異外,圍壓和氣壓也對波速有一定的穩(wěn)定作用。

    為了定量分析軸壓與縱波波速之間的關(guān)系,分別選擇圍壓為12、14、16、18 MPa 時的縱波波速與軸壓大小,對兩者進行擬合,其中試樣J3 在圍壓18 MPa 下波速與軸壓擬合圖如圖6。

    圖6 試樣J3 在圍壓18 MPa 下波速與軸壓擬合圖Fig.6 Fitting diagram of wave velocity and axial pressure of J3 under 18 MPa confining pressure

    在圍壓不變的情況下,波速明顯隨著軸壓的增加而增加。當軸壓偏低時,內(nèi)部壓實程度還不夠,波速偏低,但波速的變動幅度較大;隨后試樣進入到彈性變化階段,波速也接近線性變化,在試樣被破壞后波速大小比較穩(wěn)定,總體符合指數(shù)函數(shù)變化:y=ABCx,y 為波速,x 為軸壓,A、B、C 為擬合曲線參數(shù)。當軸壓達到16 MPa 以上時,波速劇增明顯,隨后穩(wěn)定在1 000 m/s 左右,巖石破壞時波速可以達到1 200 m/s 以上。試樣J3、試樣J4、試樣J5 的軸壓與波速擬合曲線參數(shù)見表3。

    表3 試樣J3、試樣J4、試樣J5 軸壓與波速擬合曲線參數(shù)Table 3 Fitting curves parameters of J3, J4, J5 axial pressure and wave velocity

    求得3 組擬合的平均相關(guān)系數(shù)有0.63,屬于“顯著相關(guān)”的范圍(相關(guān)系數(shù)大于等于0.6),這說明試驗關(guān)系模型具有較好的擬合度,軸壓與縱波波速的耦合關(guān)系在該模型下能被很好的表達。

    2.3 圍壓與縱波波速之間的應力耦合關(guān)系

    從圖5 可以明顯看出,波速的大小隨著圍壓的增大而逐漸增大。每個階段內(nèi)波速最大的點,幾乎都隨著圍壓增大而增大。選取軸壓循環(huán)起始8 MPa和每個循環(huán)最大值16 MPa 條件下的圍壓和波速大小,探究兩者間的耦合關(guān)系。用線性函數(shù)y=EX+F對其進行擬合,y 為波速,X 為圍壓,E、F 為擬合曲線參數(shù)。試樣J3、J4、J5 的圍壓與波速擬合曲線參數(shù)見表4。試樣J5 在圍壓8 MPa 下波速與圍壓擬合圖如圖7。

    表4 試樣J3、J4、J5 圍壓與波速擬合曲線參數(shù)Table 4 Parameters of curves fitting of J3, J4, J5 confining pressure and wave velocity

    圖7 試樣J5 在圍壓8 MPa 下波速與圍壓擬合圖Fig.7 Fitting diagram of J5 wave velocity and confining pressure under 8 MPa confining pressure

    由圖表可知:當軸壓不變時,波速隨著圍壓的增大而增加。這是因為隨著圍壓的增加,試樣的內(nèi)部裂隙也逐漸閉合,因裂隙而產(chǎn)生的噪音減少,對激發(fā)波的擾動減低,內(nèi)部更加緊密,激發(fā)波能更好的穿過試樣,波速得到明顯增大??偟膩碚f,每個不同圍壓階段的波速變化還是較大,但是各個階段變化幅度卻十分均勻,與圍壓變化大致成一種線性正相關(guān)關(guān)系。且3 組擬合的平均相關(guān)系數(shù)有0.67,屬于“顯著相關(guān)”的范圍,說明實驗關(guān)系模型具有較好的擬合度,軸壓與縱波波速的耦合關(guān)系在該模型下被很好的表現(xiàn)出來。但是圍壓對波速的影響沒有軸壓對其的影響大,這是由于圍壓壓實閉合的孔隙大部分是平行于軸壓加載方向的裂紋,通常這些裂紋對波速產(chǎn)生的影響較小。

    3 結(jié) 論

    1)通過創(chuàng)新的含氣體煤樣三軸加載實驗,得到了應力與波速的相關(guān)關(guān)系:氣壓不變時,縱波波速越大,應力集中程度越高。

    2)對于三軸受壓不變的煤樣,在通入氣體后會產(chǎn)生波速的震蕩,隨后波速才開始降低,最終波速大小趨于平穩(wěn),與通入氣壓大小呈負相關(guān)關(guān)系。

    3)三軸循環(huán)加載條件下,波速會隨著軸壓和圍壓的增高而增加,變化趨勢幾乎和軸壓大小的變化趨勢類似。當圍壓與氣壓不變時,波速與軸壓成指數(shù)函數(shù)關(guān)系。

    4)圍壓壓實閉合的孔隙大部分是平行于軸壓加載方向的裂紋,這些裂紋對波速影響較小。當軸壓和氣壓不變時,波速與圍壓呈線性正相關(guān)關(guān)系。

    5)尋找相關(guān)度更高的數(shù)學模型和如何將氣體影響運用于CT 反演技術(shù)之中可以作為今后的進一步研究方向。

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