付江奇,王啟民
(沈陽工程學(xué)院a.研究生部;b.能源與動力學(xué)院,遼寧 沈陽 110136)
在某高校電蓄熱鍋爐研發(fā)的過程中,針對換熱器部分的螺紋管換熱元件,選取了東南大學(xué)和重慶大學(xué)的經(jīng)驗公式,所得理論計算換熱系數(shù)α與模擬結(jié)果在T=673K、1.2×105≤Re≤1.6×105工況下進行對比,如表1和表2所示。
表1 東南大學(xué)經(jīng)驗公式部分模擬數(shù)值與理論計算對比結(jié)果
通過表1 和表2 的對比結(jié)果可知,采用東南大學(xué)和重慶大學(xué)的經(jīng)驗公式計算得出的換熱系數(shù)α值均與相同工況下的模擬結(jié)果存在較大誤差,且高于螺紋管工程計算誤差范圍(30%左右)。為了探究較大誤差結(jié)果的產(chǎn)生原因,需要對ANSYS 軟件默認(rèn)的流體湍流計算模型k-ε進行深入分析。
表2 重慶大學(xué)經(jīng)驗公式部分模擬數(shù)值與理論計算對比結(jié)果
1.2.1k-ε模型推導(dǎo)
流體在高雷諾數(shù)條件下呈湍流運動狀態(tài),在任意方向上的速度可分解如下:
式中,ui表示任意方向的瞬時速度;
依據(jù)式(1)將壓力p分解如下:
將式(2)和式(3)代入納維-斯托克斯方程中可得:
式中,i=j=1,2,3。式(4)即為湍流平均運動方程。在上述推導(dǎo)基礎(chǔ)之上引入渦粘性假設(shè):將湍流運動中流體微團脈動比擬分子熱運動,各湍流物理量一一類比宏觀運動得到湍流粘性切應(yīng)力方程:
式中,Vi為渦粘性系數(shù);k為湍流動能;
引入混合長度概念,假設(shè)湍流運動在相對平衡狀態(tài)下,湍流動能k與耗散率ε相等,采用量綱分析,特征速度u和特征長度L存在如下關(guān)系:
湍流脈動長度可由湍流動能k與耗散率ε估計,得到下述關(guān)系:
聯(lián)合式(7)、式(8)和式(9)可得:
綜上所述,可得最終方程組:
方程組I 即為流體湍流運動中的k-ε 計算模型。
1.2.2 模型分析
k-ε 模型方程組的實質(zhì)是通過輸運方程求解出k和ε,在利用式(10)求解出渦粘性系數(shù)Vt,最后達到求解相關(guān)參數(shù)的目的。當(dāng)雷諾應(yīng)力只有一個分量時,k-ε 模型取得較為理想的效果。但對于復(fù)雜的湍流運動,雷諾應(yīng)力的幾個分量不可忽略。與此同時,渦粘性系數(shù)Vt對方向極為敏感,而在k-ε 模型中將Vt作為標(biāo)量,各向同性處理,不能滿足高雷諾數(shù)下復(fù)雜湍流運動的要求。
假設(shè)內(nèi)螺紋管管內(nèi)處于穩(wěn)定的湍流狀態(tài),在量綱分析過程中引入混合長度和特征速度的概念,式(7)、式(8)和式(9)仍然成立,則湍流狀態(tài)下的切應(yīng)力τW如下:
設(shè)u*為摩擦阻力速度,則:
在內(nèi)螺紋管結(jié)構(gòu)中,螺紋齒高ks近似等于管壁面的粗糙度,管壁處于完全粗糙狀態(tài),根據(jù)尼古拉茲速度分布和管道摩擦系數(shù)可得:
圓管對數(shù)律湍流速度分布公式:
綜上所述,可得渦粘性系數(shù)Vi為
式(16)結(jié)合k-ε 模型中的相關(guān)方程可得到新的方程組:
方程組II 即為k-ε-LW 計算模型,是在k-ε 模型基礎(chǔ)之上針對于高雷諾數(shù)下,內(nèi)螺紋管內(nèi)流體換熱計算的程序化模型。當(dāng)α=0 時,流體作二維湍流流動;當(dāng)α=1 時,流體作軸對稱湍流流動。
1)本文針對在內(nèi)螺紋管換熱計算中出現(xiàn)的ANSYS 軟件模擬結(jié)果與理論計算存在較大誤差的原因進行了深入分析和探究,并對流體湍流計算常用的k-ε模型進行了演繹推導(dǎo)。
2)根據(jù)分析結(jié)果,結(jié)合內(nèi)螺紋管結(jié)構(gòu)特性和實際工程應(yīng)用,在k-ε 模型基礎(chǔ)之上提出建立新的k-ε-LW計算模型,并對該模型進行了理論核算。