張 軍
(皖西衛(wèi)生職業(yè)學(xué)院,安徽 六安 237000)
發(fā)動機(jī)熱流場分布是否合理是制約發(fā)動機(jī)穩(wěn)定性的關(guān)鍵因素,需要構(gòu)建優(yōu)化的發(fā)動機(jī)熱流場仿真和數(shù)值模擬分析模型,根據(jù)數(shù)值特性分析,建立發(fā)動機(jī)熱流場的數(shù)值參數(shù)融合模型,提高參數(shù)優(yōu)化辨識能力,關(guān)于發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真分析方法的研究在優(yōu)化發(fā)動機(jī)的輸出特性和穩(wěn)定性方面具有重要意義[1],在發(fā)動機(jī)的優(yōu)化控制和力學(xué)參數(shù)分析方面具有重要作用。
國外對于發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真的研究較早。例如,BILGIN A[2]采用k湍流模型,對一種發(fā)動機(jī)的缸內(nèi)流場數(shù)值進(jìn)行仿真研究,該方法主要采用有限體積法結(jié)合混合(中心/逆風(fēng))空間和隱式時(shí)間格式,以及SIMPLE 算法獲得數(shù)值解。隨后,PERINI F[3]等人引入了一種亞網(wǎng)格尺度的流場表示方法,該方法采用湍流瞬態(tài)氣體射流模型,利用多目標(biāo)遺傳算法研究模型常數(shù)之間的相互作用,并計(jì)算出最優(yōu)的發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真結(jié)果。
國內(nèi)對于發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真和參數(shù)估計(jì)的方法主要是建立在對發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值特征分析和曲線擬合基礎(chǔ)上,采用封閉應(yīng)力參數(shù)估計(jì)和狀態(tài)特征檢測分析的方法,對發(fā)動機(jī)熱流場的湍流性進(jìn)行分析,構(gòu)建發(fā)動機(jī)熱流場的波動應(yīng)力參數(shù)分析模型,通過紊流參數(shù)特征分解,實(shí)現(xiàn)對發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真。
傳統(tǒng)方法中,對發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真的方法主要有基于曲率擾動分析的發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值估計(jì)方法、基于壓力場參數(shù)感知的發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真方法、基于通流方法的發(fā)動機(jī)整機(jī)數(shù)值仿真方法等[4-6]。基于上述方法構(gòu)建發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真的約束參量模型,通過各向同性單重孔隙介質(zhì)分析和應(yīng)力參數(shù)分析的方法,實(shí)現(xiàn)發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真。但基于傳統(tǒng)方法的發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真的準(zhǔn)確率水平不高,仿真結(jié)果輸出時(shí)間較長。對此,本文提出基于非線性分析的發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真方法。首先,構(gòu)建發(fā)動機(jī)熱流場的流體力學(xué)參數(shù)分析模型,采用非線性疊加的方法實(shí)現(xiàn)對發(fā)動機(jī)熱流場的總應(yīng)變屈服形態(tài)特征分解;然后,通過非線性力學(xué)分析方法,建立發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真的流體約束參數(shù)特征集,結(jié)合發(fā)動機(jī)熱流場的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系式,構(gòu)建發(fā)動機(jī)熱流的相流體壓力控制對象模型,實(shí)現(xiàn)對發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真和參數(shù)估計(jì);最后,進(jìn)行仿真測試分析,以驗(yàn)證該方法在提高發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真能力方面的優(yōu)越性能。
為了實(shí)現(xiàn)基于非線性分析的發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真,需要首先構(gòu)建發(fā)動機(jī)熱流場的流體力學(xué)參數(shù)分析模型,結(jié)合發(fā)動機(jī)熱流的流體力學(xué)參數(shù)分析和屈服參數(shù)分析,建立發(fā)動機(jī)熱流場的雙重應(yīng)力分析模型。
在整個(gè)流場Ω 內(nèi)有一個(gè)速度勢φ()x,y,z,t,根據(jù)發(fā)動機(jī)熱流場的約束分析和折減參數(shù)分析模型[7],該速度勢滿足條件如下:
式中,?為發(fā)動機(jī)熱流場的層流黏性系數(shù),根據(jù)發(fā)動機(jī)熱流場的有效應(yīng)力分布,得到發(fā)動機(jī)熱流場的內(nèi)部湍流特征分布方程為
式中,r(y,z)是未受任何擾動的激光束強(qiáng)度分布函數(shù);f是調(diào)制頻率矢量;fy和fz分別是f關(guān)于y 軸和z軸的分量。在發(fā)動機(jī)孔隙壓力增加的情況下,采用非線性力學(xué)參數(shù)估計(jì)的方法[8],得到流體動力系數(shù)為
式中,ai表示發(fā)動機(jī)熱流場的數(shù)值模擬的自變量;發(fā)動機(jī)的基質(zhì)孔隙和裂隙的流體壓力湍流參數(shù)取值 分 別 為C1ε=1.44,C2ε=1.92,Cμ=0.09,σk=1.0,σε=1.3。發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真的約束函數(shù)為
式中,ρ為流體密度;vx、vy、vz為單元體在各方向上的平均流速。
綜上分析,得到發(fā)動機(jī)熱流場的約束參數(shù)分析結(jié)果。
通過非線性力學(xué)分析方法,確定發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真的流體約束參數(shù)特征集[9],結(jié)合發(fā)動機(jī)熱流場的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系式,記作:
式中,e是發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值分布的時(shí)滯參數(shù);ek是發(fā)動機(jī)熱流場的雷諾應(yīng)力模型的第k個(gè)分量。采用雙應(yīng)力變量特征分析方法,得到流道轉(zhuǎn)彎處的封頭端的應(yīng)力特征量為
式中,bj表示發(fā)動機(jī)熱流場在雙重孔隙(孔隙-裂縫)的介質(zhì)定常性參數(shù);v為運(yùn)動黏度。假設(shè)在具有足夠的承壓能力下的流場應(yīng)力特征集合Ss中有n個(gè)樣本,發(fā)動機(jī)熱流場的空間特征分布為
式中,In為發(fā)動機(jī)孔隙特征分布的單位矩陣;τ為獨(dú)立應(yīng)力張量;Q為雷諾應(yīng)力。通過上述分析,構(gòu)建發(fā)動機(jī)熱流場解析控制的穩(wěn)定性優(yōu)化條件[10],得到發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真的特征方程組為
式中,σ1為發(fā)動機(jī)熱流場分布的混合差分動量;r為發(fā)動機(jī)熱流場中的壓力場分量;P為體積壓縮模量。采用發(fā)動機(jī)熱流場的暫態(tài)穩(wěn)定特征分析的方法,得到發(fā)動機(jī)熱流場的非線性本構(gòu)特征量為M=m1m2…mr。綜上分析,實(shí)現(xiàn)了熱流場的暫態(tài)穩(wěn)定特征分析。
構(gòu)建發(fā)動機(jī)熱流的相流體壓力控制對象模型,采用有效應(yīng)力特征參數(shù)重構(gòu)和各向同性雙重?zé)崃黠柡蛥?shù)估計(jì)方法,基于非穩(wěn)態(tài)三維流動特征分析的方法,對發(fā)動機(jī)熱流場的非飽和多孔介質(zhì)特征量進(jìn)行穩(wěn)態(tài)特征分析[11],得到發(fā)動機(jī)熱流場的非穩(wěn)態(tài)三維非線性力學(xué)分布函數(shù)描述為
根據(jù)發(fā)動機(jī)熱流場分布的湍流模型,對發(fā)動機(jī)熱流場的力學(xué)參數(shù)進(jìn)行湍流參數(shù)特征分析[12-13],建立非飽和多孔介質(zhì)非線性本構(gòu)方程,得到發(fā)動機(jī)熱流場的流體質(zhì)量守恒定律,滿足如下條件:
根據(jù)發(fā)動機(jī)熱流場的湍流脈動分布,得到流場應(yīng)力分布的動態(tài)動量守恒,分析發(fā)動機(jī)的基質(zhì)吸力,得到發(fā)動機(jī)熱流場的空間分布特征重構(gòu)的尺度為
采用非線性應(yīng)力分析的方法,得到發(fā)動機(jī)熱流場的空間分布式聯(lián)合過程控制的穩(wěn)定特征解,滿足如下條件:
采用有效應(yīng)力特征參數(shù)重構(gòu)和雙重?zé)崃黠柡蛥?shù)估計(jì)方法,構(gòu)建發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值參數(shù)的收斂控制模型[14-15],得到發(fā)動機(jī)熱流場在湍流狀態(tài)下的動能參數(shù),并據(jù)此估計(jì)的連續(xù)函數(shù)表述為
式中,i表示節(jié)點(diǎn)次序;以骨架、孔隙水和孔隙氣作為基質(zhì),在不存在外界擾動的情況下可知Sm=0;在存在外界壓力的情況下,F(xiàn)i=0。由此實(shí)現(xiàn)發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值估計(jì),根據(jù)參數(shù)估計(jì)結(jié)果,實(shí)現(xiàn)發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值分析和優(yōu)化控制。
式中,1 ≤i≤l;modM是聯(lián)系廣義坐標(biāo)和局部等參坐標(biāo)的關(guān)聯(lián)矩陣。通過非線性力學(xué)分析方法,建立發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真的流體約束參數(shù)特征集,令r個(gè)發(fā)動機(jī)熱流場擴(kuò)散分量mi兩兩互素,αi是任意發(fā)動機(jī)熱流場中的非線性約束參數(shù)。發(fā)動機(jī)熱流場的輸出壓力參數(shù)控制模型為
結(jié)合發(fā)動機(jī)熱流場的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系式,構(gòu)建發(fā)動機(jī)熱流的相流體壓力控制對象模型,根據(jù)上述分析,得到發(fā)動機(jī)熱流場的剪切應(yīng)力評估方程為
式中,t為發(fā)動機(jī)熱流場處于層流時(shí)的物性參數(shù);Θ 是發(fā)動機(jī)熱流場參數(shù)控制的自適應(yīng)加權(quán)函數(shù)。在保持凈應(yīng)力穩(wěn)態(tài)輸出的條件下,得到發(fā)動機(jī)熱流場的滲透系數(shù)Kw=1.31×10-3cm/s。由擬線性雙曲控制的方法得到發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真的擬合曲線參數(shù)模型:
式中,Ii為發(fā)動機(jī)熱流場的屈服響應(yīng)慣量。
綜上分析,采用有效應(yīng)力特征參數(shù)重構(gòu)和雙重?zé)崃黠柡蛥?shù)估計(jì)方法,實(shí)現(xiàn)了對發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真和參數(shù)估計(jì)。
為了驗(yàn)證該方法在實(shí)現(xiàn)發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值估計(jì)的性能,進(jìn)行發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真分析,得到發(fā)動機(jī)熱流場的Roe-FDS矢通量分裂系數(shù)為0.35,慣性力矩為146 kN·m,入口總壓7 000 kPa,發(fā)動機(jī)熱流的總壓損失1 482 kPa。在不同的流體運(yùn)動方式下,發(fā)動機(jī)熱流場的壓力軌跡仿真圖如圖1所示。
圖1 發(fā)動機(jī)熱流場的壓力軌跡
分析圖1 可知,本文方法能有效實(shí)現(xiàn)對發(fā)動機(jī)熱流場的壓力軌跡仿真,參數(shù)擬合度較高,在此基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)了對發(fā)動機(jī)熱流場的速度參數(shù)仿真,結(jié)果如圖2所示。
圖2 發(fā)動機(jī)熱流場的速度參數(shù)仿真
分析圖2可知,該方法獲得的發(fā)動機(jī)熱流場的速度參數(shù)仿真結(jié)果與真實(shí)結(jié)果基本趨于一致,說明該方法能有效實(shí)現(xiàn)對發(fā)動機(jī)熱流場的速度參數(shù)仿真。
分別采用文獻(xiàn)[4]、文獻(xiàn)[5]、文獻(xiàn)[6]和本文方法測試輸出壓力和離散熱流場數(shù)據(jù)擬合曲線,所得結(jié)果如圖3所示。
圖3 輸出性能曲線分析
分析圖3 可知,本文方法對發(fā)動機(jī)離散熱流場數(shù)據(jù)擬合曲線與真實(shí)擬合曲線更為接近,說明該方法的離散熱流場數(shù)據(jù)擬合效果更好。
測試4 種方法的發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真準(zhǔn)確率,結(jié)果如表1所示。
表1 發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真準(zhǔn)確率 %
分析表1 可知,采用本文方法所得發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真準(zhǔn)確率始終在97.5%以上,始終高于文獻(xiàn)[4]、文獻(xiàn)[5]和文獻(xiàn)[6]的方法,說明該方法能夠?qū)崿F(xiàn)發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值的精準(zhǔn)仿真。
在上述基礎(chǔ)上,比較4 種方法的發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真耗時(shí),結(jié)果如表2所示。
表2 發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真耗時(shí) s
分析表2 可知,采用本文方法所得發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真耗時(shí)始終低于0.4 s,遠(yuǎn)低于文獻(xiàn)[4]、文獻(xiàn)[5]和文獻(xiàn)[6]的方法,說明該方法能夠快速實(shí)現(xiàn)發(fā)動機(jī)熱流場的數(shù)值仿真。
為了提高發(fā)動機(jī)熱流場的參數(shù)優(yōu)化辨識能力,本文提出基于非線性分析的發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真方法,構(gòu)建發(fā)動機(jī)熱流場的流體力學(xué)參數(shù)分析模型,采用非線性疊加的方法實(shí)現(xiàn)對發(fā)動機(jī)熱流場的總應(yīng)變屈服形態(tài)特征分解,結(jié)合發(fā)動機(jī)熱流場的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系式,構(gòu)建發(fā)動機(jī)熱流的相流體壓力控制對象模型,采用混合物理論、能量分析等方法,得到發(fā)動機(jī)熱流場的慣性勢能,實(shí)現(xiàn)了對發(fā)動機(jī)熱流場數(shù)值仿真和參數(shù)估計(jì)。通過分析證明了該方法能有效實(shí)現(xiàn)對發(fā)動機(jī)熱流場的參數(shù)優(yōu)化辨識和參數(shù)仿真分析。