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    半封閉水域電廠取排水布置方案優(yōu)化研究

    2021-01-21 09:27:12喬俐媛郝瑞霞
    太原理工大學(xué)學(xué)報 2021年1期
    關(guān)鍵詞:小潮排水口溫升

    喬俐媛,郝瑞霞

    (太原理工大學(xué) 水利科學(xué)與工程學(xué)院,太原 030024)

    大型火/核電廠常建于沿海區(qū)域,利用海水作為冷卻水源,向受納水域排放大量廢熱水,使海水溫度升高,不同程度地影響了海洋生態(tài)環(huán)境[1-2],同時也會使取水溫度升高,從而影響電廠的運(yùn)行效率[3]。因此,為減小溫排水對沿海水環(huán)境和電廠運(yùn)行效率的影響,對取排水工程進(jìn)行合理布置和優(yōu)化具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。陳惠泉[4]、CHENG et al[5]對差位式、重疊式、分列式3種取排水布置形式的特點(diǎn)和適用條件進(jìn)行了介紹。ABOHADIMA et al[6]通過數(shù)值模擬,分析取排水明渠擋墻和排水渠寬度對沿海環(huán)境和取水溫升的影響。SALEHI[7]建立嵌套模型,研究排水口位置、方向和季節(jié)變化對河口電廠取水溫升的影響。LI et al[8]、張新周等[9]通過模擬分析明渠排水和管道排水的溫排水影響。上述研究多側(cè)重于分析取排水形式結(jié)構(gòu),對于水域地形對方案布置的影響研究較少。本文針對半封閉海灣熱交換能力差的特點(diǎn),借助平面二維水動力模型,以羅源灣某電廠為例,通過對不同取排水方案下溫排水水力熱力特性的模擬計算,分析半封閉水域取排水布置方案的水力熱力特征,為類似工程設(shè)計提供借鑒。

    1 數(shù)學(xué)模型

    1.1 控制方程

    考慮科氏力、風(fēng)應(yīng)力等,潮汐水域二維水動力模型控制方程[10]。

    1) 連續(xù)性方程:

    (1)

    式中:ζ為水位,m;t為時間,s;u、v分別為x,y方向的水深平均流速,m/s;H是水深,m.

    2) 運(yùn)動方程:

    (2)

    (3)

    式中:g為重力加速度,m/s2;f為科氏力系數(shù);C是謝才系數(shù);τsx,τsy是表面風(fēng)應(yīng)力在x,y方向上的分力,N/m2;Ex、Ey是在x,y方向上的渦粘性系數(shù)。

    3) 溫度方程:

    (4)

    1.2 數(shù)值計算方法和定解條件

    1) 數(shù)值計算方法

    采用分步雜交法[11]對基本方程進(jìn)行離散和求解。該方法的穩(wěn)定性較好,利用能較好適應(yīng)邊界的三角形網(wǎng)格系統(tǒng),將各時間步長分為兩步計算。前半步選用特征線法,以對流作用為主;后半步選用集中質(zhì)量有限元法,以擴(kuò)散作用為主。

    2) 初始條件

    給定初始時刻的速度、水位和溫度,表示如下:

    u(x,y)=u0(x,y);v(x,y)=v0(x,y);
    ζ(x,y)=ζ0(x,y);θ(x,y)=θ0(x,y) .

    3) 邊界條件

    取排水處:速度、溫度根據(jù)其流量、質(zhì)量以及熱量守恒獲得。計算時排水流量恒定,排水溫度隨取水溫度的變化而變化,但取排水溫差恒定。

    2 潮流計算及驗證

    2.1 地形和潮流特點(diǎn)

    羅源灣位于福建東北沿海,口小腹大,是一個典型的半封閉水域。最大水深74 m,灣口寬約1.3 km,風(fēng)浪較小,周邊基本無大河溪注入。羅源灣潮汐為正規(guī)半日潮型,潮流主要特征為往復(fù)流。根據(jù)海流資料,羅源灣平均潮差4.94 m,最大潮差6.91 m.灣口流速較大,最大漲潮流速1.09 m/s,最大落潮流速1.17 m/s,其他區(qū)域流速稍小,廠區(qū)附近最大流速約0.70 m/s.

    2.2 計算域和網(wǎng)格劃分

    模擬計算的水域面積約310 km2.根據(jù)電廠溫排水對水域影響程度的不同,全域采用四層疏密不同的三角形網(wǎng)格,對應(yīng)空間步長400 ,200 ,100 ,50 m,時間步長2 s.潮流驗證時劃分網(wǎng)格單元8 241個,計算節(jié)點(diǎn)4 386個。溫排水計算采用網(wǎng)格單元9 476個,計算節(jié)點(diǎn)5 018個(不同方案,計算網(wǎng)格稍有變化),具體見圖1.

    圖1 溫排水計算階段網(wǎng)格分布圖Fig.1 Mesh distribution of thermal discharge calculation

    2.3 主要參數(shù)選取

    科氏力系數(shù):f=5.23×10-5;糙率系數(shù):灣外n=0.02,灣內(nèi)因地形變化較大,取n=0.03;渦粘性及擴(kuò)散系數(shù):Ex=Ey=5 m2/s,Kx=Ky=10~50 m2/s;熱季水面綜合散熱系數(shù):Ks=48.5 W/(m2·℃).

    2.4 潮流計算結(jié)果及分析

    驗證資料來自2003年9月羅源灣的綜合水文觀測資料。計算域內(nèi)包含4個潮位觀測站點(diǎn)A1-A4和4個流速站點(diǎn)K1-K4,地形及測站位置見圖2.

    限于篇幅,本文僅給出大、小潮時廠址附近A3站點(diǎn)潮位和K3測站流速、流向的驗證情況見圖3.由圖3可以看出,潮位、流速和流向的計算值與實(shí)測值基本吻合。圖4為大潮漲急和落急時的流速分布圖。漲潮潮流沿可門水道向灣內(nèi)推進(jìn),通過水道后主要分為兩股水流,一股沿西北方流動,另一股水流流至西南灣頂,沿程不斷向西部灘涂分流;落潮時潮流方向基本相反,往復(fù)流性質(zhì)明顯,與觀測資料一致。因此,潮流場模擬基本準(zhǔn)確,可以進(jìn)一步研究沿海水域溫排水特性。

    圖2 電廠及測站位置示意圖Fig.2 Location of power plant and measuring sites

    圖3 廠址附近潮位、流速和流向驗證Fig.3 Validation of water level, velocity, and direction near the plant

    圖4 大潮典型時刻流速分布圖Fig.4 Distribution of velocity during spring tide

    3 取排水方案對溫排水特性的影響

    3.1 電廠取排水布置情況

    電廠位于羅源灣南岸,采用直流供水系統(tǒng),規(guī)劃一、二、三期工程總裝機(jī)容量6 400 MW,冷卻循環(huán)水213 m3/s,其中三期工程裝機(jī)容量4 000 MW,冷卻水量131.32 m3/s,各期取排水溫差均為8.5 ℃.一、二期取排水為差位式深取淺排布置。為分析半封閉水域潮流和熱量傳輸特點(diǎn),三期工程建設(shè)前規(guī)劃設(shè)計了3個取水位置和3個排水位置,為減小其對一、二期的影響設(shè)置了導(dǎo)流堤,具體布置見圖5.三期取排水具體方案如下。

    1) 3種排水方案:排水方案Ⅰ布置在廠區(qū)東北側(cè)端部,一、二期排水口東側(cè),距灣口較近;方案Ⅱ和方案Ⅲ布置在廠區(qū)西北側(cè),距一、二期排水口較遠(yuǎn),其中方案Ⅱ位于17#與18#碼頭后方,方案Ⅲ則更靠近灣內(nèi)。各方案排水口水深均約3.5 m.

    2) 3種取水方案:均布置在14#碼頭附近。方案Ⅰ采用碼頭前沿取水,取水頭設(shè)在14#碼頭前沿10 m處,水深約17.5 m;方案Ⅱ采用明渠岸邊取水,不占用碼頭岸線;方案Ⅲ采用碼頭后方取水,取水頭于14#碼頭后方20 m處布置,水深11 m.

    圖5 取排水及導(dǎo)流堤布置圖Fig.5 Layout of intakes, outlets, and diversion dike

    3.2 排水方案對水域溫升分布的影響

    針對3種排水方案,在不考慮導(dǎo)流堤影響的情況下,對一、二、三期工程同時運(yùn)行時的溫排水特性進(jìn)行數(shù)值計算(冷卻水總量213 m3/s,排水溫升均為8.5 ℃).表1為各排水方案全潮最大和平均溫升面積。圖6為工程近區(qū)小潮時各排水方案平均溫升分布等值線圖。

    表1 各排水方案溫升面積Table 1 Temperature rise area of different drainage schemes

    圖6 工程近區(qū)各排水方案平均溫升分布圖(明渠取水)Fig.6 Average temperature rise distribution of different drainage schemes in near area(open channel intake)

    由表1和圖6可以看出:受往復(fù)流影響,溫排水主要在南岸呈帶狀分布,隨漲、落潮流擴(kuò)散沿岸向上下游輸運(yùn)。漲潮時熱水隨潮流向西南方向輸移擴(kuò)散,落潮時方向相反。與大潮相比,小潮由于潮動力較弱,熱量擴(kuò)散輸移能力弱,灣內(nèi)熱量累積現(xiàn)象明顯,最大和平均溫升影響范圍均較大,為不利潮型。

    各排水方案由于位置不同,溫排水的分布規(guī)律有所區(qū)別:方案Ⅰ與其他兩方案相比,高溫升面積稍大但低溫升面積明顯減小。高溫升面積稍大主要是由于與一、二期排水口位置較近,溫排水集中排放,不利于近區(qū)擴(kuò)散。方案Ⅰ大、小潮4 ℃最大溫升面積較方案Ⅱ平均增加0.2 km2,約為方案Ⅰ的42%;4 ℃平均溫升面積增加約0.1 km2,約為方案Ⅰ的63%.但方案Ⅰ靠近灣口,所處潮流稍強(qiáng),最大流速約0.29 m/s,熱水易于摻混稀釋,故其低溫升影響范圍遠(yuǎn)小于其他方案,小潮時尤為明顯,1 ℃最大溫升面積低于方案Ⅲ約12.3 km2,1 ℃平均溫升面積偏低約5.8 km2,變化幅度約為方案Ⅰ面積的3倍。方案Ⅰ大、小潮1 ℃最大溫升面積約為方案Ⅱ的43%,方案Ⅲ的31%;1 ℃平均溫升面積約為方案Ⅱ的61%,方案Ⅲ的36%。排水方案Ⅱ和Ⅲ距灣口稍遠(yuǎn),最大流速約0.20 m/s,方案Ⅱ的各項溫升面積均低于方案Ⅲ。因此,離灣口最近的排水方案Ⅰ熱量累積最小,最靠近灣頂?shù)姆桨涪鬅崃坷鄯e作用最大。

    由上述分析可得:1) 電廠各期工程排水口分散布置,溫排水分散排放,有利于近區(qū)高溫升面積降低;2) 對于半封閉海灣來說,電廠排水口越靠近灣內(nèi),熱量累積作用越明顯,對環(huán)境水域的熱影響越大。若條件允許,建議半封閉水域電廠排水口靠近潮流較強(qiáng)的灣口布置。

    3.3 取排水方案對電廠取水溫升的影響

    通過對9種取排水組合方案進(jìn)行溫排水計算,獲得各取排水方案的取水溫升特征值見表2.

    表2 各取排水方案取水溫升特征值Table 2 Excess temperature at intake of different schemes

    由表2可知:三期工程不同排水方案布置會對一、二期取水溫升造成不同程度的影響。方案Ⅲ由于熱量累積作用強(qiáng),對平均取水溫升影響最大,方案Ⅰ影響最小。但由于方案Ⅰ距一、二期取水口較近,受大潮強(qiáng)潮動力影響,熱水易于隨漲潮流回歸至取水口,使其大潮時最大取水溫升較高,高出其余兩方案0.6~0.7 ℃.

    對于三期取水溫升,3種取水方案由于均設(shè)置在14#碼頭附近,取水溫升相差較小,未超過0.3 ℃.明渠取水方案最大取水溫升較低,這可能是因為明渠取水頂高程偏低,更易取得下層低溫水。在采用排水方案Ⅰ時,明渠取水方案最大溫升低于其余兩方案0.2~0.3 ℃,平均溫升基本一致。

    考慮在同一取水方案布置下,排水方案對三期取水溫升的影響。以明渠取水為例,排水方案Ⅰ因距三期取水位置較遠(yuǎn)且靠近灣口,取水溫升相對較低,大、小潮時最大取水溫升平均低于其他兩方案0.3~0.4 ℃,平均溫升偏低約0.3 ℃.在不利小潮時方案Ⅰ優(yōu)勢更為明顯,瞬時最大溫升值低于其他兩方案0.4~0.6 ℃,平均取水溫升偏低0.4~0.5 ℃左右。排水方案Ⅲ與Ⅱ相比,雖然排水口距取水口位置更遠(yuǎn),但由于更靠近灣內(nèi),熱量累積作用強(qiáng),取水溫升反而略高,大、小潮最大值平均偏高約0.1 ℃,平均取水溫升基本一致。一般取水溫升高低主要取決于取排水相對位置,取排水距離越遠(yuǎn),取水溫升相對越小。但對于半封閉水域,考慮排水口在灣內(nèi)位置對降低取水溫升也尤為重要,應(yīng)盡可能靠近灣口布置。

    3.4 導(dǎo)流堤效果分析

    考慮到明渠取水工程取水溫升略低,且造價低,不占用碼頭岸線。而排水方案Ⅰ距灣口近,熱量易于輸出灣外;同時與一、二期排水口并排布置,有利于工程建設(shè)和管理。但唯一不足之處是距一、二期取水口較近導(dǎo)致其大潮瞬時最大取水溫升較高,故對增設(shè)3 m高導(dǎo)流堤的效果進(jìn)行分析,具體位置見圖7.

    導(dǎo)流堤使熱水帶偏向下游分布,漲潮時熱水向上游取水口的輸移路徑延長,取水口處所屬溫升帶溫度降低,熱回歸效應(yīng)減小。由圖7(a)可以看出,增設(shè)導(dǎo)流堤使一、二期取水溫升明顯降低,瞬時最大取水溫升降低約0.6~0.7 ℃,平均溫升降低約0.1~0.2 ℃.三期取水口由于距離較遠(yuǎn),導(dǎo)流堤影響較小,最大取水溫升稍有降低,平均值基本一致。因此,當(dāng)取排水位置較近時,在取排水口間增設(shè)導(dǎo)流堤是減少熱量回歸、保證電廠運(yùn)行效率的有效手段。然而,導(dǎo)流堤使熱水向上游擴(kuò)散受阻,排水口近區(qū)熱量摻混和稀釋作用減弱,使溫升面積有所增加,但變化幅度相對較小。根據(jù)圖7(b)計算可得,與無導(dǎo)流堤相比,增設(shè)導(dǎo)流堤后各溫升的最大面積平均增加約19%,各溫升的平均面積增加約25%.

    圖7 導(dǎo)流堤設(shè)置前后取水溫升和溫升面積對比圖Fig.7 Comparison of temperature rise area and excess temperature at intake before and after the construction diversion dike

    4 結(jié)論

    本文以羅源灣某電廠為例,借助平面二維水動力模型,對電廠三期工程取排水布置方案進(jìn)行潮流和溫排水特性的數(shù)值模擬,比較溫升分布和取水溫升,并分析對已建一、二期工程的影響,得出以下結(jié)論:

    1) 針對羅源灣水域構(gòu)建了平面二維數(shù)學(xué)模型,并利用原體觀測資料進(jìn)行潮流驗證,潮位、流速和流向吻合良好。

    2) 對于半封閉水域,小潮最大和平均溫升面積均大于大潮,小潮為不利潮型。

    3) 半封閉海灣電廠排水口越往灣內(nèi)布置,熱量累積越明顯,對環(huán)境水域和取水溫升影響越大。排水方案Ⅰ距灣口最近,潮流相對較強(qiáng),其低溫升面積遠(yuǎn)小于其他方案,1 ℃最大溫升面積約為方案Ⅱ的43%,方案Ⅲ的31%;1 ℃平均溫升面積約為方案Ⅱ的61%,方案Ⅲ的36%。采用相同取水方案時,排水方案Ⅰ的小潮最大取水溫升值低于其他兩排水方案0.4~0.6 ℃,平均取水溫升偏低0.4~0.5 ℃.因此建議排水口盡可能靠近潮流較強(qiáng)的灣口布置。

    4) 取排水布置時應(yīng)盡可能保證取排水口平面距離,且取水高程越低越好。如果由于廠區(qū)條件限制等原因難以實(shí)現(xiàn)時,在排水口附近增設(shè)導(dǎo)流堤是降低取水溫升、保證電廠運(yùn)行效率的有效措施。導(dǎo)流堤使?jié)q潮時熱水向上游擴(kuò)散受阻,熱水至取水口的輸移路徑延長。排水方案Ⅰ增設(shè)導(dǎo)流堤使一、二期最大取水溫升降低0.6~0.7 ℃,平均溫升降低0.1~0.2 ℃,熱量回歸明顯減少。

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