低界面張力下乳化程度對二元驅(qū)采收率的影響*

石國新，欒和鑫，徐崇軍，陳權(quán)生，關(guān) 丹，闕庭麗，云慶慶，邵洪志

（1.中國石油新疆油田分公司實(shí)驗(yàn)檢測研究院，新疆克拉瑪依 834000；2.中國石油天然氣集團(tuán)有限公司礫巖油氣藏勘探開發(fā)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，新疆克拉瑪依 834000；3.中國石油天然氣集團(tuán)有限公司油田化學(xué)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室新疆油田分研究室，新疆克拉瑪依 834000）

新疆已開發(fā)礫巖油藏整體處于高含水、高采出程度“雙高”開發(fā)階段，但水驅(qū)采收率較低，僅為33.5%，亟需研發(fā)水驅(qū)后大幅提高采收率技術(shù)?；瘜W(xué)驅(qū)技術(shù)成熟可行，但聚合物驅(qū)提高采收率幅度低（約10%），聚合物驅(qū)后剩余油更分散，進(jìn)一步提高采收率難度大。三元復(fù)合驅(qū)雖然能大幅提高采收率（約20%），但堿的使用導(dǎo)致采出液處理困難易結(jié)垢以及對環(huán)境不友好等。由于礫巖油藏復(fù)模態(tài)孔隙結(jié)構(gòu)與砂巖不同，單純靠降低界面張力、提高注入速度及減小流度并不能顯著降低礫巖油藏殘余油飽和度，需要發(fā)展新的驅(qū)油理論指導(dǎo)礫巖油藏化學(xué)驅(qū)大幅度提高采收率技術(shù)。二元復(fù)合驅(qū)具有良好的應(yīng)用前景［1］，對于我國中高滲老油田提高采收率具有重要意義［2］。乳化作用在二元驅(qū)提高采收率方面發(fā)揮著重要作用［3-6］。新疆七中區(qū)二元復(fù)合驅(qū)礦場試驗(yàn)實(shí)施過程中，采出液出現(xiàn)不同程度的乳化現(xiàn)象；在室內(nèi)物理模擬巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)中，二元驅(qū)過程中乳化對提高采收率有著重要的作用［7-9］。根據(jù)乳狀液形成機(jī)理和毛管數(shù)理論［10］，乳狀液既能提高波及體積又能提高洗油效率，并可降低非牛頓流體界面能［11-12］；表面活性劑的乳化作用使得原油乳化成粒徑小于巖石孔喉直徑的水包油型乳狀液并隨驅(qū)替介質(zhì)運(yùn)移，而大于孔喉直徑的乳狀液能對孔喉產(chǎn)生封堵作用，改善儲層非均質(zhì)性，起到提高波及體積的作用。隨著二元驅(qū)技術(shù)的不斷突破，新疆礫巖油藏急需攻關(guān)二元體系乳化對提高采收率的貢獻(xiàn)，明確二元驅(qū)油體系乳化綜合指數(shù)控制范圍，明晰乳狀液運(yùn)移規(guī)律以及對提高采收率的作用。本文在前期研究的基礎(chǔ)上［13］，通過不同乳化強(qiáng)度的聚合物/表面活性劑二元驅(qū)油體系的驅(qū)油實(shí)驗(yàn)研究了適宜的乳化綜合指數(shù)范圍，確定了二元體系乳化對提高采收率率的極限貢獻(xiàn)率；利用長巖心驅(qū)油實(shí)驗(yàn)證實(shí)了乳化作用對驅(qū)油體系黏度具有補(bǔ)償作用，構(gòu)建了復(fù)模態(tài)強(qiáng)非均質(zhì)性礫巖油藏二元復(fù)合驅(qū)“梯次注入、分級動(dòng)用”的開發(fā)模式，可有效啟動(dòng)中低滲透層，擴(kuò)大波及范圍。為礫巖油藏二元復(fù)合驅(qū)技術(shù)推廣應(yīng)用提供技術(shù)支持。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 材料與儀器

表面活性劑環(huán)烷基石油磺酸鹽KPS（含量50%），工業(yè)級，新疆克拉瑪依金塔公司；其他類型表面活性劑、大慶重烷基苯磺酸鹽（含量50%），工業(yè)級，大慶東昊公司；甜菜堿表面活性劑（含量30%），工業(yè)級，中國石油勘探開發(fā)研究院；部分水解聚丙烯酰胺HJ2500、HJ1000、HJ600，相對分子質(zhì)量分別為2.5×107、1.0×107、6.0×106，北京恒聚化工集團(tuán)有限責(zé)任公司；Na2CO3，分析純，天津風(fēng)船化學(xué)試劑廠；新疆油田某實(shí)驗(yàn)區(qū)脫水脫氣原油，黏度（40℃）為5 mPa·s；新疆油田某區(qū)塊現(xiàn)場注入水與產(chǎn)出（地層）水，其中注入水礦化度3400 mg/L，離子組成（單位mg/L）為:HCO3-762.75、Cl-1063.59、SO42-114.1、Ca2+28.06、Mg2+19.3、Na++K+1023.27，產(chǎn)出水礦化度13 g/L，離子組成（單位mg/L）為:HCO3-4005.17、Cl-4251.45、SO42-193.30、Ca2+140.35、Mg2+14.13、Na++K+4126.69；人造柱狀均質(zhì)巖心，直徑38 mm、長300 mm；氣測滲透率0.6數(shù)0.8 μm2的人造柱狀非均質(zhì)礫巖巖心；填砂管所用石英砂，80 目（184.5 μm）、200目（74 μm），青島膠南石英砂廠。

Eurostar20 digital 數(shù)顯攪拌器，德國IKA 公司；巖心驅(qū)油裝置，江蘇海安石油科研儀器有限公司；SQP 電子天平，德國賽多利斯科學(xué)儀器有限公司；Brookfield DVⅡ黏度計(jì)，美國Brookfield有限公司；Physical MCR301 流變儀，奧地利安東帕公司；Waters 高效液相色譜儀，美國Waters 公司；FY-31 型恒溫箱，法國Etuves公司；ISCO計(jì)量泵，保定蘭格恒流泵有限公司；1 L中間容器、精密壓力表、2XZ-8高速真空泵，鄭州長城科工貿(mào)有限公司；UE600烘箱，德國Memmert 公司；Cary50 紫外分光光度計(jì)，美國瓦里安公司。

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

（1）采出液流變性

參照石油天然氣行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)SY/T 6576—2016《用于提高石油采收率的聚合物評價(jià)方法》，在40℃下，采用黏度計(jì)測定物理模擬驅(qū)油實(shí)驗(yàn)過程中巖心采出液的黏度，剪切速率10 s-1；采用流變儀分析物理模擬驅(qū)油實(shí)驗(yàn)過程中巖心采出液的流變性，剪切速率0.01數(shù)100 s-1。

（2）巖心驅(qū)油實(shí)驗(yàn)

長巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)裝置如圖1 所示。選用6 根100×2.5（cm）的填砂管非均質(zhì)模型（3 根直管，3 根半圓管），每根模型管中間設(shè)置取樣點(diǎn)，取樣點(diǎn)距離主入口分別為0.5、1.5、2.5、3.5、4.5、5.5、6（出口）m，除出口外，主入口和其他6 個(gè)取樣點(diǎn)分別連接有壓力感應(yīng)器。將80 目和200 目的石英砂烘干24 h，按照質(zhì)量比1∶2 混合均勻；稱取5700 g 石英砂，分為3等份，每份1900 g，將模型管連接成3 根L 型管，加入石英砂，震動(dòng)模型管保證石英砂分布均勻；連接模型管，測試氣密性、氣測滲透率；長巖心抽真空72 h，飽和產(chǎn)出水48 h，計(jì)算孔隙體積及孔隙度，利用產(chǎn)出水測定滲透率。填砂管巖心參數(shù)為:長600 cm，直徑2.5 cm，孔隙體積888.93 mL，孔隙度30.19%，飽和油體積643.3 mL，滲透率0.184 μm2，含油飽和度72.37%，取樣點(diǎn)7 個(gè)。巖心測定孔隙體積，抽真空飽和產(chǎn)出水，飽和油，注入注入水水驅(qū)至含水99%以上，然后在0.5 mL/min 的注入速度下分別進(jìn)行2 組二元驅(qū)（0.5 PV），最后水驅(qū)至含水99%以上結(jié)束，計(jì)算化學(xué)驅(qū)采收率。

圖1 長巖心實(shí)驗(yàn)裝置示意圖

（3）乳化綜合指數(shù)

乳化綜合指數(shù)是定量表征驅(qū)油劑乳化性能的物理量，由乳化力和乳化穩(wěn)定性乘積的開方得到，單位為%。根據(jù)中國石油天然氣集團(tuán)有限公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)Q/SY 17583—2018《二元復(fù)合驅(qū)用表面活性劑技術(shù)規(guī)范》中的式（1）計(jì)算得到不含聚合物驅(qū)油體系（行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中沒有聚合物，另外聚合物會提高乳化穩(wěn)定性，從而增大表面活性劑的實(shí)際乳化綜合指數(shù)，因此在測定表面活性劑綜合指數(shù)時(shí)，一般不加聚合物）的乳化綜合指數(shù)。

其中，fe—乳化相中萃取出的油量與被乳化油總量的百分比，按式（2）計(jì)算；Ste—乳化穩(wěn)定性；Sei—乳化綜合指數(shù)。

其中，co—樣品從標(biāo)準(zhǔn)曲線上吸光度差得到的對應(yīng)的含油質(zhì)量濃度，g/mL；mo—加入原油的質(zhì)量，g；mw—加入乳化劑溶液的質(zhì)量，g；ρo—原油的密度，g/mL；ρw—石油磺酸鹽溶液的密度，g/mL；fe—石油磺酸鹽的乳化力，以百分?jǐn)?shù)表示（%）。按Sw=Vw1/V2×100%計(jì)算分水率Sw，按Ste=1-Sw計(jì)算乳化穩(wěn)定性Ste。其中，Vw1—乳狀液恒溫靜置1 h 后分出水的體積，mL；V2—原始石油磺酸鹽溶液的體積，mL。按RE=ED·EV計(jì)算采收率增幅RE，按NC=μwV/σ計(jì)算毛管數(shù)NC（無量綱），按M=Krwμo/（Kroμw）計(jì)算流度比M。其中，ED—洗油效率；EV—擴(kuò)大波及體積；μw—水的黏度，mPa·s；V—孔隙體積，m3；σ—界面張力，mN/m；Krw—水相滲透率，10-3μm2；Kro—油相滲透率，10-3μm2；μo—油相黏度，mPa·s。由以上計(jì)算式可見，采收率受許多因素的影響，如乳化、滲吸、潤濕性、巖心非均質(zhì)性等。

2 結(jié)果與討論

2.1 乳化對提高采收率的貢獻(xiàn)

經(jīng)典毛管數(shù)理論是利用聚合物增加驅(qū)油體系的流度控制，利用表面活性劑增大毛管數(shù)來實(shí)現(xiàn)采收率的提高，其原理示意圖［14］如圖2 所示。圖中上部橫坐標(biāo)毛管數(shù)由公式NC=μwV/σ，根據(jù)不同的界面張力計(jì)算而得。按照理論模型［15］，要想實(shí)現(xiàn)采收率的大幅度提高，驅(qū)油體系界面張力必須達(dá)到10-3mN/m數(shù)量級以下。

圖2 經(jīng)典毛管數(shù)提高采收率理論模型［14］

礫巖油藏應(yīng)用毛管數(shù)理論時(shí)，按照目前礫巖油藏剩余油飽和度和滲透率的條件，驅(qū)油體系界面張力必須為5×10-3mN/m 時(shí)才能達(dá)到好的驅(qū)油效果。但由礫巖油藏實(shí)驗(yàn)結(jié)果（見圖3）可見，在環(huán)烷基石油磺酸鹽（KPS）油水界面張力為5×10-2mN/m時(shí)，驅(qū)油體系乳化綜合指數(shù)為60%數(shù)70%，其采收率增幅明顯高于其他油水界面張力為5×10-3mN/m的驅(qū)油體系，這一實(shí)驗(yàn)結(jié)果明顯與經(jīng)典驅(qū)油理論不符。礫巖油藏復(fù)模態(tài)孔隙結(jié)構(gòu)與砂巖不同，降低界面張力、提高注入速度及減小流度并不能顯著降低礫巖油藏殘余油飽和度。經(jīng)典化學(xué)驅(qū)油理論主要強(qiáng)調(diào)毛管數(shù)和流度控制作用，而礫巖油藏與砂巖最大的不同是其孔隙結(jié)構(gòu)具有復(fù)膜態(tài)孔隙結(jié)構(gòu)，其不同孔喉下的毛管數(shù)是一個(gè)范圍，而不是一個(gè)固定值，因此應(yīng)用毛管數(shù)理論時(shí)毛管數(shù)和界面張力很難一一對應(yīng)。

圖3 礫巖油藏復(fù)合驅(qū)表面活性劑與其他表面活性劑的采收率增幅

為了探索礫巖油藏復(fù)合驅(qū)驅(qū)油體系與提高采收率的關(guān)系，筆者對比了二元（0.3% KPS+0.15%HJ1000）和三元（0.3% KPS+0.15% HJ2500+1.2%Na2CO3）不同乳化強(qiáng)度的驅(qū)油體系對采收率的貢獻(xiàn)，結(jié)果如圖4 所示。具有乳化能力的二元和三元體系累計(jì)產(chǎn)油量均高于無乳化體系，而二元乳化體系與無乳化三元體系的產(chǎn)油量相當(dāng)。與三元體系相比，二元乳化體系沒有堿的輔助作用，其表面活性劑效能更高，自身乳化作用更強(qiáng)。二元乳化體系和無乳化體系的對比結(jié)果表明:二元乳化體系具有較高的累計(jì)產(chǎn)油量，與三元無乳化體系相當(dāng)，說明乳化對提高采收率具有正向促進(jìn)作用。因此在驅(qū)油體系設(shè)計(jì)過程中，通過調(diào)節(jié)驅(qū)油體系界面性能和乳化性能同樣可以實(shí)現(xiàn)大幅提高采收率的目的。國內(nèi)類似的研究結(jié)果表明［16-17］，乳化作用較高的乳化體系會有更多的表面活性劑分散在油水介質(zhì)中，形成較為穩(wěn)定的乳液，相態(tài)發(fā)生改變，有利于采收率的增加。系統(tǒng)的乳化性能越強(qiáng)，界面張力越低，兩者協(xié)同作用相疊加，就越有利于更多剩余油被采出。

圖4 二元和三元不同乳化強(qiáng)度的驅(qū)油體系注入量與產(chǎn)油量的關(guān)系

2.2 界面張力和毛管數(shù)對提高采收率的影響

KPS 二元復(fù)合體系（0.3%KPS+0.15%HJ1000）油水界面張力和黏度對提高采收率的影響如圖5所示。礫巖油藏驅(qū)油體系界面張力與提高采收率的關(guān)系并不是界面張力越低，采收率增幅越大，而是在合適的黏度條件下低界面張力10-2mN/m 和超低界面張力10-3mN/m 具有大幅提高采收率的作用，可見超低界面張力不是礫巖油藏大幅提高采收率的充分必要條件。

圖5 KPS二元復(fù)合體系黏度與采收率增幅的關(guān)系

利用1.2 節(jié)中的公式計(jì)算了不同毛管數(shù)條件下，不同黏度驅(qū)油體系對提高采收率的貢獻(xiàn)，結(jié)果如圖6所示。礫巖油藏中存在一個(gè)合理的毛管數(shù)范圍，在毛管數(shù)為10-2數(shù)10-1范圍內(nèi)具有最大的采收率增幅，而非毛管數(shù)越大采收率越高。當(dāng)二元復(fù)合體系達(dá)到臨界黏度（水油黏度比為2）后，油水界面張力為10-2數(shù)10-3mN/m 數(shù)量級的驅(qū)油體系形成的乳狀液對提高采收率貢獻(xiàn)較大。但一些驅(qū)油實(shí)驗(yàn)中，油水界面張力小于10-3mN/m 的KPS 二元乳化體系的驅(qū)油效率并不高，這主要是由于注入二元乳化體系后系統(tǒng)壓力急劇升高，乳狀液在端面聚集，堵塞高滲通道，而在采出端見到明顯的W/O 乳狀液，使得驅(qū)油體系波及作用和洗油效率降低。

圖6 KPS二元復(fù)合驅(qū)毛管數(shù)與采收率增幅的關(guān)系

2.3 乳化綜合指數(shù)和含油飽和度對提高采收率的影響

根據(jù)企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)Q/SY 17583—2018，測定二元體系的乳化綜合指數(shù)，結(jié)果如表1所示。相同條件下，超低界面張力體系+低乳化強(qiáng)度體系的采收率增幅小于低界面張力體系+中等乳化體系，說明在滲透率一定的前提下，界面張力對提高采收率的影響小于調(diào)節(jié)體系乳化作用的影響；相同界面張力的條件下，通過調(diào)節(jié)乳化綜合指數(shù)可以繼續(xù)增加采收率，說明乳化對采收率的極限貢獻(xiàn)率約8%。低界面張力體系乳化是礫巖油藏大幅提高采收率的重要機(jī)理，要實(shí)現(xiàn)礫巖油藏二元復(fù)合驅(qū)大幅提高采收率，必須將驅(qū)油體系的乳化控制在合理的范圍內(nèi)。

表1 KPS二元體系的油水界面張力和乳化性對采收率的影響

為確定適用于礫巖油藏驅(qū)油體系的乳化綜合指數(shù)范圍，將驅(qū)油體系（（0.1%數(shù)0.6%）KPS+0.15%HJ2500）的乳化綜合指數(shù)細(xì)化，結(jié)果如圖7所示。乳化綜合指數(shù)在30%數(shù)70%范圍內(nèi)，隨著乳化綜合指數(shù)增大，采收率增幅先增大后趨于平穩(wěn)，乳化綜合指數(shù)在50%數(shù)65%的采收率增幅最大。

圖7 二元驅(qū)油體系乳化綜合指數(shù)與采收率增幅的關(guān)系

不同含油飽和度條件下，乳化綜合指數(shù)對提高采收率的影響如圖8所示。要實(shí)現(xiàn)礫巖油藏二元復(fù)合驅(qū)大幅提高采收率，必須將驅(qū)油體系的乳化控制在合理的范圍內(nèi)。當(dāng)剩余油飽和度小于50%時(shí)，乳化綜合指數(shù)控制在50%數(shù)70%；剩余油飽和度大于50%時(shí)，乳化綜合指數(shù)控制在30%數(shù)50%。剩余油飽和度較低時(shí)，需要乳化綜合指數(shù)較高的驅(qū)油體系；剩余油飽和度較高時(shí)，需要乳化綜合指數(shù)較低的驅(qū)油體系。

圖8 不同含油飽和度下乳化綜合指數(shù)對采收率增幅的影響

2.4 乳化對二元體系黏度的補(bǔ)償作用

長巖心驅(qū)油實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖9所示。隨著驅(qū)油體系在巖心中運(yùn)移，聚合物相對濃度（產(chǎn)出液中聚合物的濃度除以注入濃度）逐漸降低，但驅(qū)油體系相對黏度（產(chǎn)出液黏度除以注入黏度）并未降低。當(dāng)驅(qū)油體系在注入0.7 PV 后，體系黏度開始緩慢上升，并維持到2.5 PV后開始快速降低。取樣過程中發(fā)現(xiàn)，在0.7數(shù)2.5 PV階段乳化現(xiàn)象明顯，說明驅(qū)油體系的乳化前緣對驅(qū)油體系起到了黏度補(bǔ)償作用，能保持驅(qū)替黏度的相對穩(wěn)定性，有利于提高原油采收率。

圖9 長巖心驅(qū)油過程中聚合物相對濃度和體系相對黏度隨注入量的變化

2.5 二元驅(qū)油體系與礫巖儲層配伍關(guān)系

通過多點(diǎn)測壓方法，研究了基于不同儲層剩余油飽和度（巖心中滲透率越高區(qū)域，含油飽和度越低）條件下的二元驅(qū)油體系配伍性，結(jié)果如表2所示。在乳化作用下，不同含油飽和度、不同分子量、不同濃度下均存在注入困難區(qū)域，但該區(qū)域會隨著含水率變化而變化，即乳狀液消失時(shí)該濃度下可以順利注入。含油飽和度較高的區(qū)域容易形成高黏體系，說明乳化前緣隨著注入時(shí)機(jī)的變化而變化。實(shí)驗(yàn)結(jié)果明確了二元驅(qū)油體系與儲層配伍的適應(yīng)界限，指導(dǎo)了“可控乳化+低界面張力”驅(qū)油體系的注入與調(diào)整。

表2 二元體系與儲層剩余油飽和度的匹配關(guān)系

基于表2實(shí)驗(yàn)結(jié)果，考察了滲透率極差、流度控制、驅(qū)油體系乳化綜合指數(shù)以及油水界面張力（IFT）等因素對提高采收率的影響，結(jié)果如表3 所示。通過注入界限表形成了適用于礫巖油藏二元復(fù)合驅(qū)多因素耦合提高采收率決策表。即在滲透率極差較大時(shí)，通過調(diào)節(jié)驅(qū)油體系黏度比和乳化綜合指數(shù)能實(shí)現(xiàn)提高采收率；滲透率極差≤6時(shí)，通過調(diào)控界面張力和乳化綜合指數(shù)實(shí)現(xiàn)大幅度提高采收率。這為二元復(fù)合驅(qū)應(yīng)用推廣技術(shù)界限的決策提供了依據(jù)。

表3 礫巖油藏二元復(fù)合驅(qū)多因素耦合提高采收率決策表

2.6 現(xiàn)場實(shí)施效果

利用表3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果在新疆某區(qū)塊設(shè)計(jì)實(shí)施“低界面張力和可控乳化”二元復(fù)合驅(qū)技術(shù)，針對長期水驅(qū)后礫巖油藏具有“多級孔喉控制剩余油”的特點(diǎn)，通過對驅(qū)油體系“梯次降黏、逐級動(dòng)用”的個(gè)性化設(shè)計(jì)，初期注入高分高濃強(qiáng)乳化指數(shù)體系動(dòng)用高滲層，封堵通道建立較高的驅(qū)替能量，后逐步降低分子量和濃度，調(diào)控乳化指數(shù)，依次提高大、中、小不同孔喉波及程度，實(shí)現(xiàn)各級孔喉控制剩余油充分動(dòng)用，全生命周期調(diào)整如圖10 所示。其中，前置段塞0.06 PV，聚合物相對分子質(zhì)量2.5×107、加量0.15%；二元段塞前期0.09 PV，聚合物相對分子質(zhì)量2.5×107、加量0.15%，表面活性劑加量0.3%；二元段塞中期0.21 PV，聚合物相對分子質(zhì)量1.5×107、加量0.15%，表面活性劑加量0.3%；二元段塞后期0.32 PV，聚合物相對分子質(zhì)量1.0×107、加量0.1%，表面活性劑加量0.2%。

圖10 二元復(fù)合驅(qū)現(xiàn)場應(yīng)用效果

由二元試驗(yàn)區(qū)設(shè)計(jì)指標(biāo)與實(shí)測值的對比（見圖11）可見，實(shí)施該技術(shù)調(diào)控后試驗(yàn)區(qū)采收率由38.9%提高到66.9%（各階段累計(jì)值），提高28.0%。截至2019 年12 月，階段采出程度25.4%，高峰期含水降幅超過40%，預(yù)計(jì)采收率增幅將達(dá)到20%。

圖11 二元試驗(yàn)區(qū)設(shè)計(jì)指標(biāo)與實(shí)測值對比

3 結(jié)論

利用室內(nèi)6 m長巖心模擬驅(qū)油實(shí)驗(yàn)研究了部分水解聚丙烯酰胺/石油磺酸鹽表面活性劑（KPS）二元驅(qū)油體系乳化作用對提高采收率的影響。當(dāng)二元復(fù)合體系達(dá)到臨界黏度后，油水界面張力為5×10-2mN/m 數(shù)量級、乳化綜合指數(shù)適宜的乳狀液對驅(qū)油體系黏度具有補(bǔ)償作用，能夠長距離保持驅(qū)油體系黏度的穩(wěn)定性，有利于進(jìn)一步提高采收率。

利用可控乳化驅(qū)油體系與儲層物性、剩余油飽和度、非均質(zhì)性匹配耦合關(guān)系，建立了多因素耦合乳化綜合指數(shù)提高采收率表，明確了乳化與剩余油匹配的關(guān)系。建立了剩余油與乳化綜合指數(shù)調(diào)控技術(shù)，當(dāng)剩余油飽和度小于50%時(shí)，乳化綜合指數(shù)控制在50%數(shù)70%；剩余油飽和度大于50%時(shí)，乳化綜合指數(shù)控制在30%數(shù)50%；儲層級差越大時(shí)，驅(qū)油體系乳化綜合指數(shù)越高。該方法指導(dǎo)了新疆礫巖油藏驅(qū)油體系“梯次降黏、逐級動(dòng)用”的個(gè)性化設(shè)計(jì)。