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    關(guān)于16MnDR 低溫設(shè)備生產(chǎn)過程中的技術(shù)探討

    2021-01-05 16:42:05牛春龍
    天津化工 2021年1期
    關(guān)鍵詞:封頭焊條母材

    牛春龍

    (天津市月鳴金屬結(jié)構(gòu)有限公司,天津300353)

    隨著我國近年經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展和科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步,工業(yè)生產(chǎn)范圍的擴(kuò)大,我國東北和西北地區(qū)冬季平均氣溫在-20℃以下,主要用于安裝在室外受環(huán)境溫度影響的空氣儲罐、氮氣儲罐以及液態(tài)二氧化碳儲罐等設(shè)備在低溫低應(yīng)力條件下使用,市場中的壓力容器設(shè)備常規(guī)用板材Q345R 不能滿足使用要求,對生產(chǎn)和生活存在較大的安全隱患,16MnDR 在此時就能滿足設(shè)備使用條件,因工作溫度在-20~-40℃工況條件下,設(shè)備的主要受壓元件板材只能選用低溫板材或者奧氏體不銹鋼,但不銹鋼造價過高,使得16MnDR 在-20~-40℃溫度范圍內(nèi)有了一定的優(yōu)勢[2]。

    1 材料選擇

    1.1 板材

    目前我國設(shè)計溫度在-20~40℃這類低溫容器多以16MnDR 鋼材作為低溫設(shè)備壓力容器的母材使用,對于16MnDR 材質(zhì)設(shè)備與常溫設(shè)備相比,材料選擇應(yīng)該有更高的要求。根據(jù)《GB3531-2014 低溫壓力容器用鋼板》標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,16MnDR 板材中含有碳、硅、錳、鎳、硫、磷、鈮、釩鈦等化學(xué)成分,其中碳、硫、磷是鐵礦石中原有的化學(xué)成分,是鋼材中的雜質(zhì)元素,碳、硫、磷會增加鋼板的脆性,降低鋼材的低溫韌性,因16MnDR 鋼材的主要失效模式為脆性斷裂,所以板材中含有這些元素是有害的,這些元素因為是礦石中含有的不能去除,所以只能控制這些元素的含量,標(biāo)準(zhǔn)中要求碳硫磷含量分別≤0.2%、0.01%、0.02%。16MnDR 鋼板中鎳、錳、硅元素可以提高鋼板的低溫韌性,提高沖擊吸收功,降低韌脆轉(zhuǎn)變溫度,是鋼板中有益的化學(xué)元素,所以16MnDR 鋼板中要嚴(yán)格控制碳、硫、磷的含量不能超標(biāo)[3]。鋼板的厚度也對板材的韌性有影響,厚度越大韌性越低,6~60mm 厚的鋼板要求進(jìn)行-40℃沖擊試驗,60 ~120mm 厚鋼板進(jìn)行-30℃沖擊試驗,所以60~120mm 厚鋼板設(shè)計溫度下限值為-30℃。根據(jù)GB3531-2014 標(biāo)準(zhǔn)要求,16MnDR 鋼板的交貨狀態(tài)為正火或正火加回火板,為減少由于熱軋溫度和冷卻速度不同而引起的顯微組織不均勻,一般用鋼都要求正火處理,正火處理的板材可以細(xì)化晶粒,可以降低鋼材無塑性轉(zhuǎn)變溫度。

    1.2 焊材

    為使焊接材料與16MnDR 板材相適應(yīng),焊條的選擇與Q345R 材料用焊條是不同的,手工電弧焊焊條應(yīng)選用低氫堿性焊條,焊條型號E5015-E(牌號為J507RH)和E5016-E(牌號為J506RH),為降低材料的低溫脆性,要嚴(yán)格控制焊條中的硫磷含量,一般焊條的硫含量≤0.015%,磷含量≤0.025%。低溫焊條的沖擊溫度與Q345R 材料焊條沖擊溫度也是不同的,J506、J507 焊條的沖擊溫度是-30℃,而J506RH 和J507RH 焊條的沖擊溫度為-40℃。當(dāng)焊接過程中采用埋弧自動焊時,應(yīng)選用能夠提高焊接接頭低溫韌性的埋弧焊絲和焊劑,焊絲盡量選用H08MnMoA,焊劑應(yīng)選用與焊絲相匹配的HJ250 焊劑。

    低溫容器焊條應(yīng)按批進(jìn)行藥皮含水量或熔敷金屬擴(kuò)散氫含量的復(fù)驗,市場中多采用擴(kuò)散氫復(fù)驗,我國現(xiàn)在擴(kuò)散氫的檢測方法有四種,分別是載氣熱提取法、甘油法、水銀法和氣相色譜法。從測氫值、試驗時間、準(zhǔn)確率三個方面對四種方法的進(jìn)行比較,載氣熱提取法更加的快速、便捷、準(zhǔn)確,考慮到水銀對環(huán)境污染,載氣熱提取法是擴(kuò)散氫檢測的最好方法,其次氣相色譜法。

    焊條在存放過程中,焊條容易吸收空氣中的水分,使焊條的含水量增大,含水量過大會使焊縫中出現(xiàn)氣孔、裂紋等缺陷,焊條使用前應(yīng)進(jìn)行徹底烘干,烘干溫度在350℃左右,時間1~2h,烘干后放入手提式保溫箱筒內(nèi)隨用隨取,桶內(nèi)溫度保持在100~150℃,焊條至于空氣中4h,必須重新烘干,再烘干不得超過一次。

    1.3 管材

    當(dāng)鋼管采用GB/T6479-2013 標(biāo)準(zhǔn)時,標(biāo)準(zhǔn)中的管為熱軋或冷拔管,因16MnDR 交貨狀態(tài)為正火或正火加回火板,為達(dá)到與母材相匹配,管材交貨時應(yīng)進(jìn)行熱處理達(dá)到正火狀態(tài),熱處理溫度880 ~940℃。與16MnDR 材質(zhì)相匹配的管材為Q345 級別,標(biāo)準(zhǔn)中又將Q345 級別管材劃分為Q345A、Q345B、Q345C、Q345D、Q345E,其區(qū)別只有沖擊試驗溫度不同,其他性能指標(biāo)都是相同,Q345A、Q345B、Q345C、Q345D、Q345E 的沖擊溫度分別是無沖擊、20℃、0℃、-20℃、-40℃,滿足使用條件的是Q345E 管材,Q345E 管材要控制硫磷含量,硫磷含量分別≤0.01%和0.025%。

    2 結(jié)構(gòu)設(shè)計及加工

    2.1 16MnDR 材質(zhì)容器結(jié)構(gòu)設(shè)計計算時應(yīng)盡量簡單,接管補強(qiáng)盡量采用接管本身或厚壁管補強(qiáng),當(dāng)接管厚度達(dá)不到設(shè)計要求時,盡量采用低溫整體鍛件補強(qiáng),盡量避免使用補強(qiáng)圈補強(qiáng)。各結(jié)構(gòu)形狀之間變化要小,避免產(chǎn)生多余的附加應(yīng)力,較高的附加應(yīng)力是產(chǎn)生裂紋的關(guān)鍵因素,對接接頭和角接接頭應(yīng)圓滑過渡,避免焊縫的集中和交叉。

    2.2 筒體與接管、接管與法蘭及筒體與內(nèi)件的連接焊縫應(yīng)采用連續(xù)焊。

    2.3 支座、吊耳與封頭或筒體連接時,不得與筒體或封頭直接焊接,應(yīng)設(shè)置墊板,墊板材料應(yīng)為16MnDR 材質(zhì)。

    2.4 為了減少操作而使設(shè)備產(chǎn)生殘余應(yīng)力,生產(chǎn)加工過程中,不得對筒體和封頭錘擊、強(qiáng)力變形組裝,焊工印記因采用記號筆或油漆筆,不得打鋼印等操作。

    3 焊接

    3.1 設(shè)備焊接前應(yīng)制作能夠覆蓋產(chǎn)品的焊接工藝評定,焊接工藝評定應(yīng)符合NB/T47014-2011 標(biāo)準(zhǔn),試件的力學(xué)性能試驗應(yīng)符合NB/T47016-2011標(biāo)準(zhǔn),試驗區(qū)域包括焊縫和熱影響區(qū)。

    3.2 油污、鐵銹、水等雜質(zhì)會引起氣孔、裂紋等缺陷,焊接前應(yīng)對焊接坡口清理干凈。

    3.3 焊接過程中,焊接線能量過大會造成焊接接頭和熱影響區(qū)組織溫度過高,產(chǎn)生組織脆化,在滿足焊接工藝評定前提下,焊接過程中應(yīng)采用較細(xì)的焊條、多道施焊,這樣可以有效控制焊接線能量[4]。

    3.4 16MnDR 低溫壓力容器焊縫中的缺陷容易造成應(yīng)力集中,加大低溫脆性破壞傾向,所以不得有咬邊、裂紋、未焊透等缺陷。

    3.5 所以16MnDR 低溫設(shè)備焊縫表面應(yīng)平滑過渡,嚴(yán)格控制焊縫余高,角焊縫采用凹型形狀,所有焊縫形狀變化不能過大。

    3.6 當(dāng)含有A 類焊縫的設(shè)備應(yīng)逐臺制備產(chǎn)品試板。

    3.7 A、B、C、D 類焊縫應(yīng)采用全焊透結(jié)構(gòu)焊接接頭。

    3.8 E 類焊接接頭應(yīng)滿焊,不得采用間斷焊和點

    焊。

    4 無損檢測

    4.1 對于第Ⅲ類設(shè)備和介質(zhì)為極度、高度危害介質(zhì)容器應(yīng)進(jìn)行100%射線檢測[5]。

    4.2 根據(jù)低溫壓力容器的特殊性和安全角度考慮,除極度、高度介質(zhì)以外的ⅠⅡ類16MnDR 低溫壓力容器對接焊縫允許采用局部射線檢測時,檢測長度不得少于各焊接接頭長度50%[6]。

    4.3 A、B、C、D、E 類焊縫應(yīng)進(jìn)行表面檢測。

    5 熱處理

    由于我國壓力容器封頭生產(chǎn)廠家對于封頭的壓制多采用熱壓方式壓制,壓制溫度都在1050℃左右,所以封頭壓制時破壞了封頭的正貨狀態(tài),應(yīng)在封頭壓制完成后應(yīng)恢復(fù)板材的供貨時的正火狀態(tài),以保證要求的母材使用狀態(tài)。為驗證封頭恢復(fù)正火狀態(tài)是否合格,也要對母材試件進(jìn)行熱處理,試件應(yīng)與壓制成型后的封頭同爐進(jìn)行熱處理,熱處理后檢驗?zāi)覆脑嚰砘阅苁欠穹习宀臉?biāo)準(zhǔn)要求,如果封頭為拼接,封頭試板應(yīng)與封頭拼接時由同一焊工采用相同焊接工藝進(jìn)行施焊,焊接試板隨爐進(jìn)行熱處理,熱處理后進(jìn)行理化試驗,理化試驗項目應(yīng)包含焊縫和母材[7]。

    為消除焊后殘余應(yīng)力,當(dāng)16MnDR 使用在介質(zhì)為極度、高度危害和第Ⅲ類設(shè)備時,應(yīng)進(jìn)行焊后熱處理,焊后熱處理可以降低鋼材低溫脆性斷裂傾向,改善焊接接頭的力學(xué)性能[8]。

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