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    不同抽采條件對(duì)采空區(qū)煤自燃“三帶”的影響研究

    2020-12-31 04:02:26程小蛟賈勇鋒程邦楷
    礦業(yè)安全與環(huán)保 2020年6期
    關(guān)鍵詞:三帶漏風(fēng)氧氣

    文 虎,王 文,程小蛟,賈勇鋒,程邦楷,程 明,胡 偉

    (1.西安科技大學(xué) 安全科學(xué)與工程學(xué)院,陜西 西安 710054; 2.教育部西部礦井開采及災(zāi)害防治重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,陜西 西安 710054;3.淮南礦業(yè)(集團(tuán))有限責(zé)任公司,安徽 淮南 232001; 4.安徽省水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)院,安徽 合肥 230022)

    礦井瓦斯災(zāi)害、煤自燃災(zāi)害均是煤礦主要災(zāi)害,其中,瓦斯常被稱為礦井生產(chǎn)的“第一殺手”[1-3]。瓦斯抽采易增加采空區(qū)漏風(fēng)進(jìn)而引起浮煤自燃,煤自燃又給瓦斯爆炸提供火源,兩者耦合致災(zāi)給礦井安全生產(chǎn)和井下人員生命安全造成嚴(yán)重威脅[4-5]。同時(shí),瓦斯又是一種清潔、可利用的非常規(guī)資源。瓦斯預(yù)抽作為礦井瓦斯治理與綜合利用的主要手段,對(duì)于實(shí)現(xiàn)煤與瓦斯安全高效共采、解決我國(guó)能源中長(zhǎng)期發(fā)展需求問(wèn)題均具有重大意義[6]。因此,針對(duì)瓦斯抽采與煤自燃耦合致災(zāi)規(guī)律研究顯得尤為重要。

    針對(duì)在瓦斯抽采條件下的采空區(qū)浮煤自燃機(jī)理,國(guó)內(nèi)學(xué)者已經(jīng)做了大量研究工作。周福寶[7]通過(guò)研究瓦斯與煤自燃共存的內(nèi)在關(guān)聯(lián)性及致災(zāi)機(jī)理,提出瓦斯與煤自燃耦合致災(zāi)的主要機(jī)理是煤層中的裂隙場(chǎng)、瓦斯?jié)舛葓?chǎng)、氧氣濃度場(chǎng)和溫度場(chǎng)等“四場(chǎng)”的時(shí)空交匯;鄧軍[8]、張辛亥[9]等研究發(fā)現(xiàn),瓦斯抽采條件下的采空區(qū)氧化帶的范圍隨著抽采管道口向采空區(qū)深入而使氧化帶向回風(fēng)側(cè)增大;陳明河[10]通過(guò)數(shù)值模擬對(duì)采空區(qū)內(nèi)部的漏風(fēng)流場(chǎng)、煤自燃危險(xiǎn)區(qū)域進(jìn)行研究及劃分,提出瓦斯抽采雖能降低采空區(qū)瓦斯?jié)舛燃皽p少瓦斯涌出量,但增大了漏風(fēng)流場(chǎng)向采空區(qū)深部的擴(kuò)散范圍,尤其使煤自燃危險(xiǎn)區(qū)域的劃分更具復(fù)雜性。上述研究為瓦斯抽采及煤自燃共存致災(zāi)機(jī)理提供了大量的理論基礎(chǔ),但針對(duì)不同抽采方式、抽采條件下的采空區(qū)煤自燃“三帶”分布規(guī)律及其分布特征的研究較少。鑒于此,筆者以建北礦4204工作面為工程背景,通過(guò)FLUENT數(shù)值模擬采空區(qū)流場(chǎng)分布、現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)采空區(qū)煤自燃“三帶”分布情況,并對(duì)研究結(jié)果進(jìn)行理論分析,對(duì)比不抽采條件下的采空區(qū)煤自燃“三帶”的分布特征,討論其對(duì)采空區(qū)煤自燃危險(xiǎn)性的影響,最后提出針對(duì)性的防滅火措施,以期為制訂不同瓦斯抽采條件下的采空區(qū)煤自燃防治技術(shù)方案提供科學(xué)依據(jù)。

    1 瓦斯抽采漏風(fēng)機(jī)理

    采空區(qū)“三帶”即為采空區(qū)散熱帶、氧化帶、窒息帶[11]。在抽采負(fù)壓條件下管道內(nèi)的靜壓比附近煤層的靜壓要小,從而在抽采管道與煤層之間形成壓力梯度,促使游離態(tài)瓦斯更容易被抽出。但在抽采負(fù)壓條件下,由于抽采使得煤層相對(duì)于外界處于負(fù)壓狀態(tài),煤層與外界會(huì)再次形成壓差,外部空氣便會(huì)在大氣壓力梯度的作用下通過(guò)管道由局部煤體裂隙進(jìn)入煤層,這些空氣一部分會(huì)被再次抽出,另一部分會(huì)進(jìn)入采空區(qū)形成漏風(fēng)源。埋管抽采采空區(qū)局部漏風(fēng)機(jī)理如圖1所示。

    圖1 埋管抽采采空區(qū)漏風(fēng)機(jī)理示意圖

    2 采空區(qū)氧濃度場(chǎng)數(shù)值模擬

    2.1 工作面概況

    建北礦4204工作面位于陜西省延安市,所采煤層屬于黃隴煤田。礦井東西長(zhǎng)約10.5 km,南北寬約6.4 km,井田面積約41.9 km2。4204工作面北界為4206工作面,南界為4208工作面,東界為42盤區(qū)邊界,西界為42盤區(qū)輔運(yùn)大巷保護(hù)煤柱。隨著煤層及瓦斯賦存條件變化,4204工作面煤層瓦斯涌出量逐漸進(jìn)入“相對(duì)瓦斯涌出量0.6 m3/t、最大相對(duì)瓦斯涌出量1.42 m3/t”區(qū)域,為確保該階段工作面正常回采,需要對(duì)該工作面采空區(qū)進(jìn)行瓦斯抽采。工作面具體參數(shù)見表1。

    表1 建北礦4204工作面參數(shù)

    2.2 采空區(qū)擴(kuò)散數(shù)學(xué)模型

    煤是一種天然的多孔介質(zhì)[12]。影響采空區(qū)瓦斯?jié)舛扰c煤自燃的因素較多,為了簡(jiǎn)化問(wèn)題,找出主要研究的矛盾,可對(duì)采空區(qū)的滲流模型作出以下基本假設(shè):①采空區(qū)的氣體為不可壓縮的理想氣體,且其在采空區(qū)內(nèi)的流動(dòng)均符合滲流規(guī)律;②采空區(qū)堆積的煤體為非均勻多孔介質(zhì);③采空區(qū)的滲透率和孔隙率為空間函數(shù),而不是時(shí)間函數(shù);④采空區(qū)的耗氧速率與氧濃度(體積分?jǐn)?shù),下同)成正比;⑤由于采空區(qū)不同區(qū)域存在的氣體濃度不均勻而導(dǎo)致了氣體擴(kuò)散,擴(kuò)散過(guò)程符合Fick定律。

    基于以上假設(shè),在采空區(qū)流場(chǎng)數(shù)值模擬中,流場(chǎng)遵循質(zhì)量守恒方程、動(dòng)量守恒方程、能量守恒方程,以及組分運(yùn)送方程。

    1)質(zhì)量守恒方程

    氣體在采空區(qū)的流動(dòng)符合質(zhì)量守恒定律,其穩(wěn)態(tài)滲流質(zhì)量守恒方程如下:

    (1)

    式中:φ為多孔介質(zhì)的孔隙率,%;ρ為氣體的密度,kg/m3;t為時(shí)間,s;u、v、w分別為x、y、z方向的速度,m/s;q為氣體源(匯)的強(qiáng)度,s-1。

    2)動(dòng)量守恒方程

    采空區(qū)流體流動(dòng)遵守動(dòng)量守恒定律:

    (2)

    式中:T為流體溫度,K;v為速度矢量,m/s;p為氣體靜壓力,Pa;τ為黏性應(yīng)力張量;g為重力加速度,m/s2;S為動(dòng)量源項(xiàng)。

    采空區(qū)作為多孔介質(zhì)體,其內(nèi)充滿煤和垮落的巖石,這些都是阻礙氣體流動(dòng)的重要因素,所以在動(dòng)量方程中增加消耗源項(xiàng),動(dòng)量源項(xiàng)可表示為:

    (3)

    式中:μ為采空區(qū)氣體的動(dòng)力黏度,kg/(m·s);KP為多孔介質(zhì)滲透率,μm2;C2為慣性阻力因子。

    式(3)中右側(cè)第一項(xiàng)為在流體介質(zhì)中產(chǎn)生的流體阻力,稱為黏性損失項(xiàng);右側(cè)第二項(xiàng)為流體的形狀效應(yīng)產(chǎn)生的阻力,稱為慣性損失項(xiàng)。聯(lián)立式(2)和式(3),可得氣體在多孔介質(zhì)中的動(dòng)量守恒方程為:

    (4)

    3)能量守恒方程

    采空區(qū)煤自燃過(guò)程也遵守能量守恒定律,因此能量守恒方程可表示如下:

    (5)

    式中:cp為比定壓熱容,J/(kg·K);k為熱傳導(dǎo)系數(shù),W/(m·K);ST為黏性擴(kuò)散項(xiàng)。

    4)組分運(yùn)送方程

    采空區(qū)的混合氣體包含氧氣、氮?dú)?、一氧化碳、二氧化碳、瓦斯氣體等,這些氣體之間存在著質(zhì)的交換。目前,標(biāo)準(zhǔn)的k-ε模型被廣泛應(yīng)用,其中的k方程可表示為:

    (6)

    標(biāo)準(zhǔn)的k-ε模型中的湍流耗散率ε方程可表示為:

    (7)

    式中:σk、σε分別為k、ε的對(duì)應(yīng)Prandtl數(shù)值;Gk為平均速度引起的湍動(dòng)能的k項(xiàng);Gb為浮力引起湍流動(dòng)能的產(chǎn)生項(xiàng);Ym為可壓湍流中脈動(dòng)擴(kuò)張的貢獻(xiàn);C1ε、C2ε為經(jīng)驗(yàn)常數(shù);C3ε為由浮力影響的常數(shù);Sk、Sε為源項(xiàng)。

    2.3 采空區(qū)數(shù)值模擬參數(shù)設(shè)定

    2.3.1 物理模型

    根據(jù)建北礦4204工作面參數(shù)建立物理模型,模型主體劃分:工作面尺寸為200.0 m×5.0 m×3.5 m,采空區(qū)尺寸為200 m×150 m×50 m,進(jìn)回風(fēng)巷尺寸為5.2 m×15.0 m×3.5 m,中部煤層厚1.5 m,工作面兩巷煤厚為6 m。x軸為工作面方向,z軸為底板向上的方向,y軸為采空區(qū)方向,物理模型圖見圖2。

    圖2 建北礦4204工作面物理模型圖

    2.3.2 邊界條件

    邊界條件的設(shè)置是數(shù)值模擬求解的關(guān)鍵,只有設(shè)定合理的且與實(shí)際情況相似的條件,才能計(jì)算出精確的流場(chǎng)分布解。因此,本次模擬為了能夠達(dá)到預(yù)期結(jié)果,設(shè)置的邊界條件如表2所示。

    表2 模擬過(guò)程中涉及到的參數(shù)設(shè)置

    2.4 數(shù)值模擬

    為研究不同抽采條件下采空區(qū)氧濃度場(chǎng)的分布規(guī)律,本次模擬分別設(shè)定埋管抽采、無(wú)抽采及抽采負(fù)壓分別為20、30 kPa 4種模擬條件。

    1)埋管抽采條件下采空區(qū)自燃“三帶”模擬。根據(jù)建北礦4204工作面實(shí)際情況,建立高位鉆孔與上隅角埋管抽采的物理模型,設(shè)定風(fēng)速為1.2 m/s、鉆場(chǎng)抽采負(fù)壓為30 kPa、上隅角抽采負(fù)壓為10 kPa。取y=0.5 m平面,模擬結(jié)果如圖3所示。

    (a)氧氣體積分?jǐn)?shù)分布云圖

    2)無(wú)抽采條件下采空區(qū)自燃“三帶”模擬。根據(jù)建北礦4204工作面實(shí)際情況,建立無(wú)抽采條件下的物理模型,其初始條件、邊界條件與有抽采條件下相同。設(shè)定風(fēng)速為1.2 m/s,取y=0.5 m平面,模擬結(jié)果如圖4 所示。

    (a)氧氣體積分?jǐn)?shù)分布云圖

    3)抽采負(fù)壓條件下采空區(qū)自燃“三帶”模擬。根據(jù)建北礦4204工作面的鉆孔實(shí)際布置參數(shù),模擬鉆孔在抽采負(fù)壓20 kPa與30 kPa條件下采空區(qū)氧氣流場(chǎng)的變化情況。取y=0.5 m平面,模擬結(jié)果如圖5和圖6所示。

    (a)氧氣體積分?jǐn)?shù)分布云圖

    (a)氧氣體積分?jǐn)?shù)分布云圖

    2.5 模擬結(jié)果分析

    選用氧濃度法[13](散熱帶:氧氣體積分?jǐn)?shù)φ(O2)≥18%;氧化帶:8%≤φ(O2)<18%;窒息帶:φ(O2)<8%)對(duì)采空區(qū)危險(xiǎn)區(qū)域進(jìn)行劃分。將模擬結(jié)果用ANSYS Workbench 處理器CFD-post導(dǎo)出,模擬結(jié)果見表3。

    表3 采空區(qū)自燃“三帶”模擬結(jié)果

    由表3可知,在不同鉆孔抽采條件下采空區(qū)的自燃“三帶”分布規(guī)律:

    1)隨著抽采負(fù)壓增大,采空區(qū)進(jìn)風(fēng)側(cè)、回風(fēng)側(cè)的氧化帶寬度均呈增加趨勢(shì);進(jìn)風(fēng)側(cè)散熱帶和氧化帶的分界線由26 m逐漸增加到34 m,回風(fēng)側(cè)散熱帶和氧化帶的分界線由24 m逐漸減小到20 m。

    2)比較抽采負(fù)壓為20 kPa與30 kPa兩種條件下的模擬結(jié)果,回風(fēng)側(cè)氧化帶分界線從27 m移至26 m,進(jìn)風(fēng)側(cè)氧化帶的寬度也隨之從40 m增大到45 m。

    3)隨著抽采負(fù)壓增大,進(jìn)風(fēng)側(cè)散熱帶和氧化帶的邊界延伸到采空區(qū)內(nèi)部,氧化帶與窒息帶的分界線延伸到深部,氧化帶的寬度增大;回風(fēng)側(cè)散熱帶和氧化帶的分界線向采空區(qū)前方移動(dòng),氧化帶與窒息帶之間的分界線前移,氧化帶的寬度變小。

    3 現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)

    3.1 采空區(qū)氧濃度觀測(cè)

    1)測(cè)點(diǎn)布置。在觀測(cè)初期,于進(jìn)風(fēng)巷與回風(fēng)巷分別布置3個(gè)測(cè)點(diǎn)(1#~3#,4#~6#),在測(cè)點(diǎn)位置設(shè)置取樣束管,兩兩間隔50 m,并在束管外部安裝PVC保護(hù)套管與防塵網(wǎng)罩,如圖7所示。隨著工作面的推進(jìn),各測(cè)點(diǎn)依次進(jìn)入采空區(qū),每天定時(shí)采集采空區(qū)氣樣,并利用色譜儀進(jìn)行氣體成分分析,得出采空區(qū)內(nèi)氣體濃度的分布規(guī)律。

    圖7 采空區(qū)測(cè)點(diǎn)布置示意圖

    2)采空區(qū)氧濃度分布情況。采集進(jìn)回風(fēng)巷道兩側(cè)的氣體,分析氧氣體積分?jǐn)?shù)隨工作面推進(jìn)距離的變化情況,繪制其變化曲線,如圖8所示。

    圖8 進(jìn)回風(fēng)側(cè)氧氣體積分?jǐn)?shù)變化曲線

    由圖8可以看出,進(jìn)回風(fēng)兩側(cè)的氧氣體積分?jǐn)?shù)隨著工作面的不斷推進(jìn)將逐漸降低。進(jìn)風(fēng)側(cè)氧氣體積分?jǐn)?shù)在距離工作面80 m處下降到8%,其中,在60 m后氧氣體積分?jǐn)?shù)下降得較快,當(dāng)距離工作面85 m時(shí)氧氣體積分?jǐn)?shù)下降到7%左右。在回風(fēng)側(cè)距離工作面19 m處,氧氣體積分?jǐn)?shù)低于18%,之后隨著工作面不斷推進(jìn)氧氣體積分?jǐn)?shù)也迅速下降。將進(jìn)風(fēng)側(cè)、回風(fēng)側(cè)“三帶”觀測(cè)數(shù)據(jù)與模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,結(jié)果顯示現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)與抽采負(fù)壓條件下模擬結(jié)果相近,對(duì)比數(shù)據(jù)見表4。

    表4 4204工作面采空區(qū)在抽采條件下自燃“三帶”范圍對(duì)比

    3.2 工作面安全推進(jìn)速度

    工作面安全推進(jìn)速度表達(dá)式[14]如下:

    (8)

    式中:vmin為工作面最小安全推進(jìn)速度;k為安全系數(shù),取1.2;Lmax為最大氧化帶寬度;τmin為煤層最短自然發(fā)火期。

    由3.1節(jié)分析結(jié)果可知,建北礦4204工作面進(jìn)風(fēng)側(cè)是氧化帶最寬的區(qū)域,寬度50 m,即Lmax=50 m;根據(jù)工作面實(shí)際情況,最短自然發(fā)火期為35 d。計(jì)算得到實(shí)際工作面安全推進(jìn)速度為1.2 m/d。

    綜上可知:建北礦4204工作面推進(jìn)速度若超過(guò)1.2 m/d時(shí),則可使氧化帶的浮煤在自然發(fā)火前就進(jìn)入窒息帶范圍,從而能避免浮煤自燃災(zāi)害的發(fā)生;若平均推進(jìn)速度小于1.2 m/d的同時(shí),停采時(shí)間超過(guò)35 d,那么采空區(qū)遺煤將存在自燃危險(xiǎn)。

    4 采空區(qū)煤自燃防滅火技術(shù)

    針對(duì)瓦斯抽采導(dǎo)致的采空區(qū)自燃“三帶”遷移與進(jìn)回風(fēng)巷“兩巷”后方的煤自燃防控重點(diǎn)區(qū)域,提出以下防滅火措施。

    4.1 減少遺煤

    采空區(qū)煤自燃必然存在遺煤,提高回采率可減小采空區(qū)的浮煤厚度,從而降低遺煤自燃的概率。根據(jù)煤自然發(fā)火實(shí)驗(yàn)[15]可知,當(dāng)自燃煤層浮煤厚度小于0.7 m時(shí)采空區(qū)就不會(huì)發(fā)生自燃現(xiàn)象。針對(duì)上下端頭不能采出的遺煤,可向其噴灑水或黃泥漿等,以阻隔煤與氧氣的接觸。

    4.2 堵漏防火

    通過(guò)分析建北礦4204工作面的布置可知,工作面上隅角為漏風(fēng)匯,下隅角為漏風(fēng)源。因此,必須要在上下隅角兩端頭處堆砌沙袋墻,沙袋墻必須與巷道的頂部重合。在工作面正?;夭蓵r(shí),每當(dāng)支架向前移動(dòng)一排,就必須堆砌沙袋墻且厚度大于0.5 m。在堆砌的沙袋墻之間噴灑黃泥漿,以減少工作面向采空區(qū)的漏風(fēng)。堆砌沙袋墻增加了采空區(qū)的通風(fēng)阻力,從而減少了漏風(fēng),也防止了上隅角的瓦斯向工作面涌出。

    4.3 “兩巷”注氮注漿

    4.3.1 進(jìn)風(fēng)側(cè)注氮技術(shù)

    采空區(qū)遺煤自燃的前提是需要氧氣達(dá)到一定濃度,在進(jìn)風(fēng)側(cè)注入氮?dú)饪梢韵♂尣煽諈^(qū)的氧濃度,從而達(dá)到控制煤自燃目的。其次,根據(jù)混合氣體爆炸理論,當(dāng)氧氣體積分?jǐn)?shù)小于12%時(shí),爆炸的可能性減?。划?dāng)氧氣體積分?jǐn)?shù)低于5%時(shí),幾乎可以預(yù)防所有的爆炸發(fā)生[16]。將氮?dú)庾⑷氩煽諈^(qū)可使氧氣體積分?jǐn)?shù)降低到10%以下,大大降低瓦斯爆炸的可能性。

    注氮可分為連續(xù)注氮、間歇注氮。建北礦4204工作面注氮屬間歇性注氮,是否開啟注氮要根據(jù)采空區(qū)遺煤的氧化程度而定。分析建北礦每班采集到的工作面煤自燃預(yù)測(cè)指標(biāo)氣體,當(dāng)CO體積分?jǐn)?shù)達(dá)到2.4×10-5時(shí)開啟注氮系統(tǒng)。氮?dú)忉尫趴趹?yīng)設(shè)在采空區(qū)的氧化帶,使氧化帶自始至終處在被壓入氮?dú)獍鼑投杌h(huán)境中,這樣注入的氮?dú)獠粌H用量少且能夠達(dá)到最佳防滅火效果。進(jìn)風(fēng)側(cè)注氮管路與注膠管路鋪設(shè)情況如圖9所示。

    圖9 注氮與注漿管路鋪設(shè)示意圖

    4.3.2 回風(fēng)側(cè)注漿及注膠技術(shù)

    采空區(qū)注氮可以有效地控制進(jìn)風(fēng)側(cè)煤的自燃,但難以控制采空區(qū)回風(fēng)側(cè)煤的自燃,因此,可以在回風(fēng)側(cè)采空區(qū)埋設(shè)注膠管道,通過(guò)注膠防止回風(fēng)側(cè)煤自燃。膠中的黃泥具有較好的沾浮性,可較好地將煤體包裹并且能夠吸熱,也阻止了煤體與氧氣接觸發(fā)生氧化反應(yīng),同時(shí)水可以降低煤的溫度,具有良好的防火效果。

    在正?;夭蛇^(guò)程中,在回風(fēng)側(cè)注膠時(shí)可根據(jù)回風(fēng)側(cè)束管監(jiān)測(cè)系統(tǒng)中的指標(biāo)性氣體濃度來(lái)確定何時(shí)注漿,當(dāng)回風(fēng)側(cè)的CO體積分?jǐn)?shù)超過(guò)2.4×10-5時(shí),必須在回風(fēng)側(cè)注漿。在回風(fēng)巷埋管注膠時(shí),其埋管注膠口的位置應(yīng)處于氧化帶內(nèi)。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)劃分結(jié)果可知,回風(fēng)側(cè)19~50 m處于氧化帶內(nèi),因此埋管注漿位置應(yīng)設(shè)在采空區(qū)19~50 m區(qū)域內(nèi),當(dāng)在進(jìn)風(fēng)側(cè)觀測(cè)到有黃泥漿、膠體流出時(shí),則說(shuō)明注入的膠已經(jīng)進(jìn)入到了煤體的裂隙中,可以停止注漿、注膠。回風(fēng)側(cè)注氮與注膠的管路鋪設(shè)情況見圖9。

    5 結(jié)論

    1)基于建北礦4204工作面采空區(qū)滲流模型,設(shè)定埋管抽采、無(wú)抽采及抽采負(fù)壓為20、30 kPa 4種模擬條件進(jìn)行數(shù)值模擬,結(jié)果表明:隨著抽采負(fù)壓增大,采空區(qū)進(jìn)風(fēng)側(cè)與回風(fēng)側(cè)氧化帶寬度均呈增加趨勢(shì);進(jìn)風(fēng)側(cè)散熱帶和氧化帶的分界線由26 m逐漸增加到34 m,回風(fēng)側(cè)散熱帶和氧化帶的分界線由24 m逐漸減小到20 m。

    2)利用現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際觀測(cè)的氧濃度數(shù)據(jù)對(duì)采空區(qū)自燃“三帶”分布區(qū)域進(jìn)行劃分,觀測(cè)結(jié)果顯示與數(shù)值模擬在抽采過(guò)程中的自燃“三帶”分布情況基本吻合,驗(yàn)證了數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性。

    3)基于數(shù)值模擬與現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)得到4204工作面采空區(qū)自燃“三帶”分布與“兩巷”后方重點(diǎn)防控區(qū)域,并提出減少采空區(qū)煤自燃物質(zhì)、上下隅角封堵、進(jìn)風(fēng)側(cè)埋管注氮、回風(fēng)側(cè)埋管注漿與注膠等防治技術(shù)措施。

    4)對(duì)瓦斯抽采導(dǎo)致的漏風(fēng)機(jī)理、氧濃度場(chǎng)數(shù)值模擬,以及現(xiàn)場(chǎng)預(yù)埋束管觀測(cè)采空區(qū)自燃“三帶”遷移規(guī)律進(jìn)行了研究,并根據(jù)研究結(jié)果提出針對(duì)性的防滅火技術(shù)措施,可為瓦斯抽采與煤自燃耦合致災(zāi)規(guī)律研究提供借鑒。

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