裝配式結(jié)構(gòu)漿錨搭接節(jié)點(diǎn)質(zhì)量研究

胡 野

（南京市建筑安裝工程質(zhì)量監(jiān)督站，江蘇 南京 210016）

0 引言

2017 年 3 月住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部頒布了《"十三五"裝配式建筑行動方案》《裝配式建筑示范城市管理辦法》及《裝配式建筑產(chǎn)業(yè)基地管理辦法》，要求到 2020 年，全國新建建筑裝配化率達(dá)到 15 % 以上。作為建筑業(yè)大省，江蘇省早在 2014 年 10 月就出臺了《江蘇省關(guān)于加快推進(jìn)建筑產(chǎn)業(yè)現(xiàn)代化促進(jìn)建筑產(chǎn)業(yè)轉(zhuǎn)型升級的意見》，明確要求通過試點(diǎn)示范期（2015～2017 年）、推廣發(fā)展期（2018～2020 年）和普及應(yīng)用期（2021～2025 年），使得全省在 2025 年末新建建筑裝配化率達(dá)到 50 % 以上，裝飾裝修裝配化率達(dá)到 60 % 以上。如此高的裝配率，必然需要采用預(yù)制豎向結(jié)構(gòu)構(gòu)件，而豎向節(jié)點(diǎn)的連接方式，目前只有套筒灌漿和漿錨搭接這 2 種形式。在地震等水平荷載作用下，剛性體系的豎向結(jié)構(gòu)構(gòu)件的上下錨固端均承受最大的彎矩和剪力，工作狀況惡劣，受力情況復(fù)雜，對豎向節(jié)點(diǎn)穩(wěn)定的力學(xué)性能有很高要求。本文結(jié)合預(yù)制剪力墻的住宅工程，論述漿錨搭接這種連接方式的質(zhì)量控制要點(diǎn)。

1 漿錨搭接的傳力機(jī)理

漿錨搭接連接的機(jī)理是搭接鋼筋通過鋼筋與混凝土的粘接作用，在搭接區(qū)段實(shí)現(xiàn)力的有效傳遞。漿錨搭接是非接觸搭接，因?yàn)樵诖罱訁^(qū)段有波紋管的橫向約束，造成環(huán)箍效應(yīng)，相比傳統(tǒng)的鋼筋搭接形式，其所采用的高強(qiáng)灌漿料的強(qiáng)度和粘接性遠(yuǎn)高于普通混凝土。在構(gòu)件受力過程中，外力通過剪力的方式首先傳遞至漿料中，再通過波紋管和混凝土的粘接，把力傳遞至混凝土結(jié)構(gòu)。Sagan等［1］在研究了鋼筋非接觸搭接的往復(fù)荷載拉壓試驗(yàn)后認(rèn)為：與鋼筋接觸類搭接相比較，非接觸搭接方式更加可靠。

因?yàn)榱Φ膫鬟f不僅與鋼筋、灌漿料、波紋管的材料質(zhì)量有關(guān)，還與多個界面質(zhì)量有關(guān)，如鋼筋與漿料的界面質(zhì)量、漿料與波紋管的界面質(zhì)量、波紋管與混凝土的界面質(zhì)量等。相關(guān)研究表明，鋼筋與灌漿料的握裹力、波紋管的質(zhì)量、波紋管與內(nèi)部灌漿料及外部混凝土的粘接力決定其最終的錨固性能。

預(yù)制構(gòu)件生產(chǎn)廠家比較容易控制波紋管的質(zhì)量，合格的波紋管對灌漿料及混凝土的粘接力也是有保證的，現(xiàn)場不容易保證的是鋼筋與灌漿料的握裹力，而這直接與鋼筋的搭接長度和灌漿料的質(zhì)量有關(guān)，本文主要分析影響鋼筋與灌漿料握裹力質(zhì)量的各個方面。

2 漿錨搭接連接缺陷的表現(xiàn)形式及影響因素

2.1 表現(xiàn)形式

現(xiàn)場漿錨搭接連接缺陷的表現(xiàn)形式主要為：漿錨搭接連接的端部或中部缺陷、漿料離散缺陷、漿料本身質(zhì)量缺陷、鋼筋錨固長度不足、施工擾動等。

2.1.1 漿料本身質(zhì)量和密實(shí)度缺陷

徐文杰［2］制作 80 個各種質(zhì)量缺陷的試件進(jìn)行單項(xiàng)拉拔試驗(yàn)；制作 4 個采用漿錨搭接連接的預(yù)制混凝土柱，進(jìn)行低周期反復(fù)荷載試驗(yàn)，得出各種缺陷對節(jié)點(diǎn)質(zhì)量的影響程度如下所述。

1）漿錨搭接連接的端部缺陷。當(dāng)缺陷長度≤55 %，對漿錨性能的影響較小；當(dāng)缺陷長度≥60 % 時(shí)，鋼筋拔出破壞。

2）漿錨搭接連接的中部缺陷。當(dāng)缺陷長度≤45 %，對漿錨性能的影響較小；當(dāng) 45 %≤缺陷長度≤60 %，承載力未出現(xiàn)大的下降，但位移增幅較大，最終鋼筋拉斷破壞；當(dāng)缺陷長度≥60 % 時(shí)，鋼筋拔出破壞。

3）漿料離散缺陷。缺陷長度為 40 % 時(shí)，承載力變化較小，但位移增幅較大，最終鋼筋拉斷破壞；缺陷長度≥40 % 時(shí)，鋼筋拔出破壞。

4）漿料本身質(zhì)量缺陷。不合格的灌漿料無法保證漿體的性能。漿料摻水二次攪拌，造成漿料分層離析現(xiàn)象嚴(yán)重，強(qiáng)度離散性很大。漿料摻砂 18 % 時(shí)，漿料強(qiáng)度下降 24 %，并且離析很快，無法順利灌漿。

2.1.2 鋼筋錨固缺陷

東南大學(xué)陳云鋼等［3］制作了 162 個不同鋼筋直徑、搭接長度的預(yù)制裝配式混凝土漿錨搭接試件，進(jìn)行鋼筋錨固長度拉拔試驗(yàn)研究，結(jié)果均為鋼筋拉斷破壞。研究結(jié)論為：采用按現(xiàn)行規(guī)范計(jì)算的錨固長度的 60 % 設(shè)置漿錨鋼筋，錨固長度仍可滿足受力要求，拉拔試驗(yàn)?zāi)鼙ＷC漿錨鋼筋充分發(fā)揮其強(qiáng)度而拉斷。

2.1.3 鋼筋位置偏差

位置偏移或鋼筋歪斜對漿錨搭接連接性能影響較小。但如集束鋼筋相互緊密，無漿料有效包裹時(shí)，會造成握裹力下降。

2.1.4 施工擾動影響

在灌漿料強(qiáng)度未達(dá)到要求前，施工擾動將造成鋼筋和漿體間的握裹力下降。握裹力和漿體強(qiáng)度成正比關(guān)系。根據(jù)相關(guān)試驗(yàn)，C80 灌漿料的強(qiáng)度隨時(shí)間變化如表 1 所示。

表1 漿體強(qiáng)度隨時(shí)間變化表

7 d 內(nèi)漿體強(qiáng)度增長迅速，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度 97 %，14 d 后增長緩慢。在早期漿體硬化階段，擾動對鋼筋握裹力有很大影響。目前未見漿錨擾動相關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，但可以參照鋼筋與混凝土的握裹力試驗(yàn)。戴妙嫻等［4］通過對早齡期鋼筋混凝土進(jìn)行拉拔試驗(yàn)，分析各種擾動對混凝土早期鋼筋握裹力的影響。試驗(yàn)表明，混凝土初凝后的擾動對鋼筋握裹力的影響最為嚴(yán)重，齡期為 12 h 時(shí)，鋼筋握裹力損失最大，達(dá) 13.86 % 。

2.2 影響因素

2.2.1 灌漿料質(zhì)量

灌漿料質(zhì)量對錨固質(zhì)量影響很大。不論是使用不合格灌漿料還是合格灌漿料二次加水?dāng)嚢?，都?yán)重影響灌漿節(jié)點(diǎn)的連接性能，極大降低可靠性。

灌漿料二次加水?dāng)嚢鑼?qiáng)度的影響未見相關(guān)研究，但曹忠露等［5］研究了混凝土拌和后二次加水對其強(qiáng)度的影響，文獻(xiàn)表明：混凝土拌和后的加水量和加水時(shí)間對其抗壓強(qiáng)度有顯著影響。當(dāng)加水量為 15 kg/m3時(shí)，加水時(shí)間為 0、1、2 h 所對應(yīng)的混凝土，水中養(yǎng)護(hù) 7 d 抗壓強(qiáng)度分別降低 9.3 %、13.4 %、9.0 %，水中養(yǎng)護(hù) 28 d 抗壓強(qiáng)度分別降低 9.0 %、9.1 %、7.7 %；當(dāng)加水量為 30 kg/m3時(shí)，加水時(shí)間為 0、1、2 h 所對應(yīng)的混凝土，水中養(yǎng)護(hù) 7 d 抗壓強(qiáng)度分別降低 29.2 %、22.1 %、18.8 %，水中養(yǎng)護(hù) 28 d 抗壓強(qiáng)度分別降低 25.2 %、17.1 %、19.9 %。同樣，混凝土的劈裂抗拉強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度也有明顯下降。類似于混凝土，灌漿料二次加水對漿體強(qiáng)度，特別是早期強(qiáng)度有顯著的降低，并且還會增大離散性，惡化泌水性能。

對于使用產(chǎn)品不合格灌漿料來說，影響不僅嚴(yán)重，而且影響范圍廣。不合格灌漿料有流動性差、離散性大的表現(xiàn)，造成后期強(qiáng)度低、收縮大等多方面不良后果，嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)的可靠性。

2.2.2 施工影響

1）漿體的離散性對變形影響很大，不論離散性小時(shí)表現(xiàn)為變形大而承載力變化小，還是離散性大時(shí)表現(xiàn)為鋼筋錨固失效，都對節(jié)點(diǎn)的連接性能有很大影響。

2）漿體未達(dá)到強(qiáng)度前，在漿體硬化階段的擾動對握裹力影響較大。

3）施工造成的端部或中部不密實(shí)。隨著漿體不密實(shí)長度的增加，鋼筋握裹力不斷減小，至臨界點(diǎn)時(shí)，鋼筋拔出。對此，設(shè)計(jì)會在圖紙中明確密實(shí)的灌漿高度的最小值，以保證鋼筋不被拔出破壞。

綜上所述，根據(jù)理論模型和試驗(yàn)數(shù)據(jù)，對現(xiàn)場節(jié)點(diǎn)質(zhì)量控制來說，灌漿料的質(zhì)量和漿體的離散性的合格與否，直接決定節(jié)點(diǎn)質(zhì)量的合格與否；漿體達(dá)到強(qiáng)度前的施工擾動直接造成握裹力下降，以上缺陷屬于不可接受范圍。而漿體的密實(shí)度、鋼筋錨固長度和握裹力之間存在密切關(guān)系，并且存在臨界指標(biāo)，需要設(shè)計(jì)予以明確；其他如鋼筋位置偏差等對節(jié)點(diǎn)質(zhì)量影響不大。

3 漿錨搭接節(jié)點(diǎn)質(zhì)量控制

楊莊 6 號工程為住宅小區(qū)，其中 2 棟住宅樓，3 層以上采用裝配式剪力墻結(jié)構(gòu)，共 21 層，建筑面積為 40 553 m2，建筑高度為 62.2 m，是 2017 年度當(dāng)時(shí)在建的江蘇省最大單體面積裝配式住宅，也是當(dāng)時(shí)預(yù)制率最高的剪力墻結(jié)構(gòu)。

該工程預(yù)制剪力墻構(gòu)件采用漿錨搭接的連接形式。波紋管外側(cè)設(shè)置螺旋箍筋，下部豎向鋼筋以集中約束方式錨入預(yù)留孔道中，注入灌漿料，形成整體結(jié)構(gòu)，如圖 1～ 2 所示。

圖1 預(yù)制剪力墻漿錨節(jié)點(diǎn)剖面

圖2 波紋管設(shè)置灌漿及排漿口（單位：mm）

根據(jù)前面漿錨搭接質(zhì)量影響因素的分析，施工現(xiàn)場重點(diǎn)需對灌漿料質(zhì)量、注漿質(zhì)量、施工擾動等三方面進(jìn)行重點(diǎn)控制，具體如下所述。

3.1 灌漿料的質(zhì)量控制

現(xiàn)在市場上的高強(qiáng)度灌漿料品類繁多，價(jià)格不一，質(zhì)量良莠不齊，且生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)不統(tǒng)一。南京市場灌漿料從每噸 1 000 多元至 5 000 多元不等，差價(jià)之大難以想象。

JGJ 1－2014《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第6.5.4 條規(guī)定：“采用漿錨搭接時(shí)，對預(yù)留孔成孔工藝、孔道形狀和長度、構(gòu)造要求、灌漿料和被連接鋼筋，應(yīng)進(jìn)行力學(xué)性能及適用性的試驗(yàn)驗(yàn)證”。

為確保使用合格的、適合本工程特點(diǎn)的灌漿料，項(xiàng)目部首先建立和工程相同的樣板單元，通過構(gòu)件的力學(xué)性能試驗(yàn)來驗(yàn)證漿錨搭接的可靠性。

首先對前期選擇的幾種灌漿料樣品進(jìn)行流動性、膨脹率、抗壓強(qiáng)度及泌水性 4 個方面試驗(yàn)，然后按圖紙進(jìn)行鋼筋設(shè)置和注漿施工，并對漿錨搭接節(jié)點(diǎn)實(shí)體進(jìn)行破壞性檢測，通過對漿錨節(jié)點(diǎn)的拉拔檢測（見圖 3）和取芯芯樣的密實(shí)度檢測（見圖 4），驗(yàn)證灌漿料及連接方式的可靠性，并從中選擇表現(xiàn)最優(yōu)的樣品。

圖3 漿錨搭接節(jié)點(diǎn)現(xiàn)場拉拔檢測

圖4 漿錨搭接節(jié)點(diǎn)取芯芯樣

根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果及施工人員反饋，最終選用的是某公司的產(chǎn)品：H80 灌漿料和普通型（H50）坐漿料，其產(chǎn)品性能如表 2～ 3 所示。

在對比試驗(yàn)中，普通型（H50）坐漿料 28 d 抗壓強(qiáng)度在 60.8～65.3 MPa，H80灌漿料 28 d 抗壓強(qiáng)度在 91.1～103.5 MPa。而 1 d 早期強(qiáng)度 H50 在 30 MPa 左右，H80 灌漿料在 40 MPa 左右。在漿錨搭接節(jié)點(diǎn)的實(shí)體破壞性檢測中，鋼筋均未拔出，并且取芯芯樣灌漿密實(shí)。另外，試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)價(jià)格低的灌漿料在流動性、膨脹率、抗壓強(qiáng)度及泌水性等方面的表現(xiàn)均較差，不能滿足基本的施工質(zhì)量要求。

表2 H80 灌漿料的技術(shù)性能

表3 普通型（H50）坐漿料的技術(shù)性能

3.2 灌漿施工質(zhì)量的控制

3.2.1 選用合格的灌漿機(jī)器

市場上的絕大多數(shù)灌漿機(jī)無壓力表，個別有壓力表的也不是主要針對灌漿壓力的控制，而是對灌漿機(jī)的保護(hù)開關(guān)。選用附帶壓力表的灌漿機(jī)器是保證灌漿密實(shí)度的前提。

3.2.2 分倉及坐漿

預(yù)制剪力墻安裝前應(yīng)先做分倉隔墻，分倉長度不超過 1 m。采用 40 cm 長的 PVC 管做隔墻兩側(cè)模板，隔墻寬度≥ 2 cm，填塞坐漿料，安裝剪力墻板，確保上下混凝土面結(jié)合密實(shí)后，抽出 PVC 管。再用 PVC 管做內(nèi)襯，對剪力墻外沿進(jìn)行填塞，寬度約 1.5～2 cm，如圖 5 所示。常溫 24 h 后，強(qiáng)度基本達(dá)到 30 MPa。坐漿料需在拌制完成后 30 min 內(nèi)使用完成。

圖5 分倉示意圖

3.2.3 漿制作

嚴(yán)格按照產(chǎn)品合格證的要求，對灌漿料進(jìn)行制作：灌漿料的加水量控制在 13 %～15 %，采用電子秤進(jìn)行秤量，精確至 0.1 kg。采用專用拌料桶攪拌灌漿料。先將水全部加入桶中，然后加入一半灌漿料，采用電動攪拌機(jī)將料拌勻后，添加另外一半灌漿料，然后攪拌 4～5 min，靜置 2～3 min，待氣泡基本排出。每次拌制的灌漿料應(yīng)進(jìn)行流動度的檢查，確保流動度 ≥300 mm 方可使用。

3.2.4 注漿過程控制

將拌好的灌漿料加入灌漿機(jī)中，然后從灌漿孔進(jìn)行慢速注漿，控制注漿料流速為 0.8～1.2 L/min。從下排注漿孔向套筒內(nèi)注漿，其余下排注漿孔出漿后，待無氣泡后進(jìn)行封堵，繼續(xù)注漿；待上部每個出漿孔成股出料后，采用專用橡皮塞進(jìn)行封堵出漿的出漿孔，待上部最后一個出漿孔也成股出漿后穩(wěn)壓 3～5 s 后停止注漿，采用專用橡皮塞進(jìn)行封堵最后的注漿孔與出漿孔。注漿泵口撤離注漿孔時(shí)，應(yīng)立即進(jìn)行封堵。正常注漿狀態(tài)下的壓力表的數(shù)字不超過 1 MPa。

3.2.5 注漿施工通病防治要點(diǎn)

注漿前應(yīng)嚴(yán)格檢查每個注漿孔是否通暢；灌漿施工開始時(shí)，坐漿強(qiáng)度需滿足 30 MPa，因本工程在夏季施工，24 h 后均能滿足；同一倉只能在一個注漿孔進(jìn)行灌漿，不可同時(shí)選擇 2 個以上注漿孔；同一倉應(yīng)連續(xù)注漿，不得停頓；注漿料應(yīng)從加水算起 30 min 內(nèi)使用完成，未用完的注漿料應(yīng)丟棄不得二次使用。現(xiàn)場試驗(yàn)表明，漿料前 30 min 流動性能良好，45 min 時(shí)流動度下降 22 %，60 min 時(shí)下降 32 %。

3.3 避免施工擾動

1）每件預(yù)制剪力墻板設(shè)置 2 個底部限位裝置，采用預(yù)埋形式，確保安全。每件預(yù)制剪力墻板設(shè)置 2 套臨時(shí)斜撐系統(tǒng)，每套 2 道斜支撐，由長、短斜向可調(diào)節(jié)螺桿組成。上支撐點(diǎn)位置設(shè)置在墻高的 1.4 m 處（剪力墻高度在 2.35～2.40 m），如圖 6 所示。

2）安裝就位后，施工人員通過墻底鋼墊片、臨時(shí)斜撐對預(yù)制剪力墻板的水平位置、垂直度、高度等進(jìn)行調(diào)整，直至滿足規(guī)范相關(guān)的允許偏差要求。鋼墊片規(guī)格為 40 mm×40 mm×（1、3、5、10、20 mm 厚）

圖6 斜撐系統(tǒng)

3）臨時(shí)斜撐全部調(diào)整完畢，固定鎖死后，進(jìn)行坐漿、灌漿施工。根據(jù)檢測現(xiàn)場制作的灌漿料 2 d 早期抗壓強(qiáng)度試塊，均能達(dá)到 48 MPa 以上，而預(yù)制剪力墻最大標(biāo)號為 C50，所以灌漿 2 d 后即可進(jìn)行水平預(yù)制構(gòu)件的吊裝，而在灌漿后 2 d 期間內(nèi)，進(jìn)行預(yù)制剪力墻板之間的現(xiàn)澆部位施工（鋼筋綁扎，豎向模板搭設(shè)）以及頂板間現(xiàn)澆部位的下部支撐模板的搭設(shè)，不擾動剪力墻。

4）在施工人員熟悉施工工序、質(zhì)量要求后，為避免搭設(shè)腳手、模板支撐、吊裝樓板時(shí)對預(yù)制豎向構(gòu)件的碰撞，為在吊裝樓板完成后，再次對豎向構(gòu)件進(jìn)行定位測量和微調(diào)，為進(jìn)一步提高施工效率，現(xiàn)場調(diào)整了灌漿時(shí)間。臨時(shí)斜撐全部固定鎖死后，進(jìn)行后續(xù)模板、吊裝施工，在上一層預(yù)制剪力墻固定完成后，再進(jìn)行本層的灌漿施工。采用此種方法灌漿施工后，無施工荷載擾動，確保了灌漿料漿體和鋼筋及波紋管的粘結(jié)性能。因本工程采用的是定制鋁合金模板支撐系統(tǒng)，無橫桿，便于施工人員在樓層中進(jìn)行注漿施工。

5）臨時(shí)斜撐必須在灌漿料強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求后方可拆除，如設(shè)計(jì)無要求，灌漿料強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 75 % 以上方可拆除。

4 漿錨搭接連接節(jié)點(diǎn)的密實(shí)度檢測

4.1 漿錨搭接連接節(jié)點(diǎn)密實(shí)度檢測的依據(jù)

根據(jù) JGJ 1－2014《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》［6］要求，裝配式結(jié)構(gòu)驗(yàn)收時(shí)不僅需要提供灌漿料強(qiáng)度、坐漿料強(qiáng)度檢測報(bào)告，主控項(xiàng)目 13.2.2 條還要求漿錨搭接連接的灌漿應(yīng)密實(shí)飽滿。檢查灌漿施工質(zhì)量檢查記錄可以間接反映灌漿密實(shí)情況，而如果能對灌漿密實(shí)度進(jìn)行檢測，無疑更加直觀?？紤]到本工程是裝配率很高的高層保障房項(xiàng)目，所以參建各方一致認(rèn)為需要對灌漿密實(shí)度進(jìn)行檢測。由于密實(shí)度判定需要進(jìn)行破損檢測，而這會影響豎向結(jié)構(gòu)構(gòu)件的力學(xué)性能，設(shè)計(jì)單位建議采取無損檢測方法。

4.2 檢測方法的選取

經(jīng)咨詢、對比后，建設(shè)單位委托江蘇省建筑工程質(zhì)量檢測中心采用掃描式?jīng)_擊回波測試法（IEC）對密實(shí)度進(jìn)行檢測。該方法是基于應(yīng)力波的一種檢測結(jié)構(gòu)厚度、缺陷的無損檢測方法，它不僅能夠快速確定混凝土結(jié)構(gòu)中孔洞、蜂窩、裂縫、剝離以及其他缺陷，而且能確定結(jié)構(gòu)構(gòu)件的厚度、各種缺陷的深度。相比其他需檢測混凝土對應(yīng)的 2 個面的檢測方法，其只需要一個側(cè)面就可以進(jìn)行測試。該方法配備 IEC 掃描式?jīng)_擊回波測試系統(tǒng)，具有下列優(yōu)勢：①其采用滾動傳感器技術(shù)，可以快速大面積連續(xù)檢測；②數(shù)據(jù)經(jīng)軟件處理可以快速成像，直觀顯示缺陷位置及程度；③檢測的混凝土厚度范圍廣，對 5～500 cm 厚混凝土內(nèi)缺陷均可檢測。

4.3 無損檢測結(jié)果

江蘇省建筑工程質(zhì)量檢測中心隨機(jī)對 30、31 號樓各 29 面墻體，共 58 面墻體進(jìn)行灌漿料密實(shí)度現(xiàn)場試驗(yàn)。每面墻體包含端部 2 根波紋套管，在非注漿面的墻體上布置 5～10 條水平測線，測線長根據(jù) 2 根波紋套管位置，確定為 600～700 mm；測線間距在上部較密，因?yàn)椴幻軐?shí)部位主要發(fā)生在上部出漿口；每條測線上測點(diǎn)間距為 25 mm。根據(jù)儀器反饋的各測線名義厚度圖、各測點(diǎn)的時(shí)域及頻譜圖，分析波紋套管內(nèi)灌漿料的缺陷情況。灌漿密實(shí)度無損檢測結(jié)果基本符合要求。

4.4 取芯檢測驗(yàn)證檢測結(jié)果

楊莊 6 號工程灌漿密實(shí)度檢測日期在 2018 年 3 月份，當(dāng)時(shí)在南京市范圍內(nèi)，采用掃描式?jīng)_擊回波測試法（IEC）對密實(shí)度進(jìn)行檢測還是第一次，也是江蘇省建筑工程質(zhì)量檢測中心第一次采用該方法對灌漿密實(shí)度進(jìn)行檢測，所以慎重起見，對檢測中 9 個較難準(zhǔn)確判斷的圖形，對相應(yīng)實(shí)體進(jìn)行取芯檢測，如圖 7 所示。根據(jù) 9 個取芯芯樣的外觀質(zhì)量判定密實(shí)度合格，并以此驗(yàn)證了掃描式?jīng)_擊回波測試法（IEC）的可靠性。

5 結(jié)語

圖7 取芯芯樣外觀質(zhì)量

裝配式結(jié)構(gòu)漿錨搭接節(jié)點(diǎn)的質(zhì)量直接關(guān)系到裝配式結(jié)構(gòu)的整體安全性能，從設(shè)計(jì)、構(gòu)件制作、現(xiàn)場施工各環(huán)節(jié)均應(yīng)高度重視。對于現(xiàn)場施工來說，灌漿料原材料質(zhì)量、注漿過程、早期施工擾動等關(guān)鍵工序必須嚴(yán)格控制。工程實(shí)踐證明，漿錨搭接連接方式是可靠的，能滿足設(shè)計(jì)和規(guī)范驗(yàn)收要求。目前還有些理論試驗(yàn)、技術(shù)要點(diǎn)、檢測方法等有待進(jìn)一步研究，相信漿錨搭接連接將會有更大的發(fā)展。