EHP工法樁強(qiáng)度性狀試驗(yàn)研究

杜旭青，翁佳興，別學(xué)清，宋苗苗，邱成春，李 輝

(1. 淮委治淮工程建設(shè)管理局，安徽 蚌埠 233001；2. 江蘇鴻基水源科技股份有限公司，江蘇 揚(yáng)州 225002；3. 鹽城工學(xué)院 土木工程學(xué)院，江蘇 鹽城 224051；4. 江蘇省工程勘測研究院有限責(zé)任公司，江蘇 揚(yáng)州 225000)

水泥土攪拌樁是采用特制的攪拌機(jī)械將地基土與水泥強(qiáng)制攪拌在一起，通過發(fā)生一系列的理化反應(yīng)，生成水化硅酸鈣（C-S-H）和水化鋁酸鈣（C-A-H）等膠結(jié)材料，形成具有一定強(qiáng)度、水穩(wěn)性和整體性的樁體[1]。由于水泥土攪拌樁加固技術(shù)具有施工簡單、快速、造價(jià)低等優(yōu)點(diǎn)，在我國港口、道路、堤防等工程的軟土地基處理中得到了廣泛應(yīng)用[1-2]。隨著水泥土攪拌樁在實(shí)際工程中的大量應(yīng)用，其弊端也逐漸顯現(xiàn)，主要集中在樁身質(zhì)量難保證、加固深度淺等方面，不能滿足工程建筑的要求。尤其在復(fù)雜深厚多層地基土、沿河海等淤泥土質(zhì)環(huán)境中，這些問題更為嚴(yán)重[3-6]。針對上述問題，本文提出一種改進(jìn)的水泥土樁施工工藝，并將其應(yīng)用于淮河入海水道五河大橋接長工程地基加固中。對現(xiàn)場取芯樣和室內(nèi)制備試樣開展無側(cè)限抗壓試驗(yàn)，基于試驗(yàn)結(jié)果對不同施工工藝制備樁體的強(qiáng)度特性進(jìn)行研究。通過比較不同形狀試樣和取芯樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度qu，引入強(qiáng)度折減系數(shù)Rp對EHP工法樁的強(qiáng)度進(jìn)行評價(jià)。研究結(jié)果可為EHP工法樁施工工藝的優(yōu)化及其推廣應(yīng)用提供指導(dǎo)。

1 試驗(yàn)方案

1.1 EHP工法樁施工工藝

采用EHP工法制備水泥土樁時(shí)，水泥土拌合物的泵送性能是影響施工效率的重要因素。由于目前國內(nèi)尚無關(guān)于水泥土拌和物流動性能測試的相關(guān)試驗(yàn)規(guī)程，故在EHP工法樁施工前將參照丁建文等[7]測定固化疏浚泥流動性的方法，測定不同水泥摻量下現(xiàn)場所用水泥土拌合物的流動度，結(jié)果如圖1所示。相同含水率下，不同水泥摻量拌合物的流動度相接近。當(dāng)水泥土拌合物含水率小于42%時(shí)，隨含水率的增加拌合物的流動度增大較小。當(dāng)含水率大于42%后，水泥土拌合物的流動度隨含水率的增加呈近似線性大幅增大。根據(jù)流動度試驗(yàn)結(jié)果，在現(xiàn)場開展多次水泥土泵送試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)當(dāng)含水率小于43%時(shí)，水泥土拌合物泵送過程中經(jīng)常會出現(xiàn)堵管現(xiàn)象。故本研究中EHP工法樁施工時(shí)，以含水率43%作為拌合物流動性能滿足泵送要求的標(biāo)準(zhǔn)。此外，由流動度試驗(yàn)結(jié)果可知，含水率為43%時(shí)不同水泥摻量拌和物的流動度約為13 cm，均小于疏浚泥流動固化施工建議的下限值16 cm。這表明在EHP工法樁施工前，可根據(jù)水泥土拌合物流動度隨含水率變化曲線上的拐點(diǎn)，確定滿足泵送要求的目標(biāo)流動度和最優(yōu)含水率。

確定好滿足泵送要求的水泥拌合物目標(biāo)流動度后，即可進(jìn)行EHP工法樁的制備。具體工藝如下：（1）機(jī)械就位；（2）水泥土拌合物的制備。采用質(zhì)量控制法控制攪拌后的含水率，即事先量測挖土機(jī)1次挖土的質(zhì)量，根據(jù)該質(zhì)量計(jì)算所需添加的水及水泥的質(zhì)量。每次投料后，攪拌機(jī)攪拌10 min以上，確保拌合物攪拌均勻；（3）水泥土拌合物流動性檢測。當(dāng)水泥土拌合物攪拌均勻后，迅速從攪拌桶中取少量水泥土拌合物進(jìn)行流動度測定。如果測定值偏離目標(biāo)值超過10%時(shí)，需進(jìn)行流動性調(diào)整；（4）提鉆注漿。在水泥土拌合物攪拌的同時(shí)，長螺旋鉆機(jī)開始鉆進(jìn)取土。鉆進(jìn)過程中，控制鉆進(jìn)速率，盡量保證當(dāng)長螺旋鉆機(jī)鉆頭達(dá)到指定土層深度時(shí)，水泥土拌合物攪拌均勻且達(dá)到泵送要求。在注漿過程中，控制長螺旋鉆頭的提升速率小于注漿速率。如出現(xiàn)堵管等現(xiàn)象，應(yīng)立即停止鉆頭的提升，待堵管問題解決后，再重新提升鉆頭；（5）棄土清理。當(dāng)長螺旋鉆頭提升至地表時(shí)，樁體澆筑完成。此時(shí)將產(chǎn)生與樁體體積相等的棄土，由于螺旋鉆桿帶出的地基土含水率較高，需先經(jīng)晾曬處理，才可繼續(xù)用于后續(xù)施工。

圖1 流動度隨含水率變化曲線Fig. 1 Changing law between the fluidity and water content for soil and cement soil

1.2 試樣制備及試驗(yàn)方法

為明確EHP工法樁的強(qiáng)度性狀，本次試驗(yàn)研究所用試樣包括三類：①現(xiàn)場取芯樣，在淮河干流五河大橋接長工程軟土加固區(qū)外圍，分別采用傳統(tǒng)施工工藝和改進(jìn)施工工藝制備水泥土樁。其中EHP工法樁的水泥摻量分別為8%、10%和13%，傳統(tǒng)施工工藝制備的水泥土樁（MIP樁）的水泥摻量為13%。在成樁28 d后，采用內(nèi)徑為7.6 cm的水泥土鉆芯取樣機(jī)械鉆取芯樣。將樁身深度0、2、4、6、8、10和12 m共7個(gè)深度的芯樣取出，裝入密封袋中并采用透明膠帶進(jìn)行包裹，以防止水分蒸發(fā)。每個(gè)深度取6個(gè)試樣，保證試樣高度為10～20 cm。將包裹好的芯樣放入土樣箱內(nèi)，每層都用柔軟的土工布鋪墊，以防運(yùn)輸過程對試樣造成擾動破壞。待芯樣運(yùn)回實(shí)驗(yàn)室后，立即拆封并采用切割機(jī)制備成高為7.6 cm的圓柱體，以用于后續(xù)試驗(yàn)；②現(xiàn)場標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣，為研究攪拌均勻性對EHP工法樁成樁質(zhì)量的影響，將現(xiàn)場制備樁體所用原材料分別攪拌不同時(shí)間，然后取出制備成尺寸為7 cm×7 cm×7 cm的立方體試樣，并放入施工現(xiàn)場的養(yǎng)護(hù)室內(nèi)進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)；③室內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣，將現(xiàn)場取回土樣攪拌均勻，測定土樣的基本物理力學(xué)性質(zhì)如表1所示。由表1可知，所用原土為粉質(zhì)黏土。將攪拌均勻的土樣風(fēng)干后磨碎過2 mm篩，根據(jù)施工現(xiàn)場土樣的含水率和水泥摻量分別計(jì)算需加水和水泥的質(zhì)量。之后，將水泥、干土和水混合物攪拌均勻，并取攪拌均勻后的水泥土拌合物分層填入特制模具中制備試樣，待試樣成型后放入養(yǎng)護(hù)室進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期，其中，現(xiàn)場取樣及制備的試樣養(yǎng)護(hù)齡期均為28 d，室內(nèi)制備試樣的養(yǎng)護(hù)齡期為3、7、14、28、42、60和90 d。開展無側(cè)限抗壓試驗(yàn)時(shí)，試樣兩端涂抹一薄層凡士林以降低端阻效應(yīng)對強(qiáng)度的影響。其中，現(xiàn)場標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣每組試驗(yàn)測定6個(gè)平行樣，室內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)制備試樣每組試驗(yàn)測定3個(gè)平行樣。

表1 原土的基本物理力學(xué)指標(biāo)Tab. 1 Basic physico-mechanical properties of soil

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線

EHP工法樁芯樣典型的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線如圖2所示。圖中圖例表示樁體的水泥摻量和取樣深度，如8%-2 m表示水泥摻量為8%，樁身深度2 m處獲得的芯樣。由圖2可見：不同樁身深度試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線均為典型的應(yīng)變軟化型，即應(yīng)力隨應(yīng)變的增加而增大，直至出現(xiàn)峰值，此峰值應(yīng)力即為試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。之后，隨著應(yīng)變的進(jìn)一步增加，應(yīng)力逐漸降低。這表明EHP工法樁中水泥理化反應(yīng)充分且完全，通過水泥水化反應(yīng)和火山灰反應(yīng)生產(chǎn)的膠結(jié)物質(zhì)將土顆粒膠結(jié)在一起且填充在土顆?？紫吨?，從而使水泥土表現(xiàn)出顯著的脆性破壞特征。同時(shí)，所取芯樣的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線隨樁身深度增加變化很小，破壞應(yīng)變基本都集中在4.5%～5.5%。由此可推知，EHP工法樁在全樁長范圍內(nèi)具有良好的均勻性。

圖2 EHP工法樁芯樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig. 2 Typical stress-strain curves of core samples from EHP

2.2 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度

圖3 為成樁28 d的EHP工法樁和MIP樁取芯樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨樁身深度的變化曲線。其中圖例代表水泥土樁的施工工藝和水泥摻量，如EHP-8%表示水泥摻量為8%的EHP工法樁。由圖3可知，水泥摻量為8%和10%的EHP工法樁芯樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度分別為400 kPa和600～700 kPa。之后隨著水泥摻量進(jìn)一步增加到13%，EHP工法樁芯樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度也增大到850～1 050 kPa?？梢?，水泥摻量的增加將引起樁體強(qiáng)度的顯著增大。水泥摻量增加能生成更多的水化產(chǎn)物，促進(jìn)土顆粒間的膠結(jié)且顆粒間的孔隙逐漸被填充，進(jìn)而提高了水泥土試樣的強(qiáng)度。另一方面，采用傳統(tǒng)施工工藝制備的樁體芯樣強(qiáng)度在700～1 100 kPa范圍變化，低于相同水泥摻量的EHP工法樁芯樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。

不同施工工藝制備的水泥土樁芯樣的qu均表現(xiàn)出隨樁身深度增加逐漸減小的變化趨勢，這一減小趨勢隨水泥摻量的降低而減小。造成這一現(xiàn)象是施工工藝、地層溫度、地基土性質(zhì)、地下水情況等諸多因素共同作用的結(jié)果。已有研究[1,2,8]也指出，地層深度越大，攪拌、注漿等施工難度越大。地層溫度越高，水泥和地基土間反應(yīng)越迅速充分，相應(yīng)的強(qiáng)度增長越快；反之低溫環(huán)境則會延緩水泥水化反應(yīng)，引起樁體強(qiáng)度降低和壓縮模量的減小。但和MIP樁相比，不同水泥摻量EHP工法樁芯樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨樁身深度的降低幅度整體是偏小的。此外，還可發(fā)現(xiàn)MIP樁芯樣強(qiáng)度的降低主要出現(xiàn)在樁身深度超過5 m以后，這主要是由于隨著深度增加，注漿難度以及水泥漿液和地基土攪拌均勻的難度逐漸增大。這進(jìn)一步表明EHP工法樁具有更大的施工深度，適用范圍更廣。

圖3 EHP工法樁和MIP樁芯樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨樁身深度變化規(guī)律Fig. 3 Changing law between qu and drilling depths of samples from MIP and EHP

為進(jìn)一步分析不同工法制備樁體的質(zhì)量，對芯樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的平均值、方差和變異系數(shù)進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果見表2。由表2可知，采用EHP工法制備水泥土樁芯樣qu的變異系數(shù)分別為6%、8%和8%，均小于MIP樁芯樣的。這表明采用EHP工法制備樁體芯樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨深度增加的離散程度較小，樁體強(qiáng)度更均勻。而相同水泥摻量下，EHP工法制備樁芯樣qu的平均值也大于MIP樁，方差和變異系數(shù)都小于MIP樁。由此可見，采用改進(jìn)施工工藝制備的水泥土樁具有更高的樁身強(qiáng)度且樁身質(zhì)量更好，易滿足地基承載力的要求。

表2 芯樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的平均值、方差和變異系數(shù)Tab. 2 Average, variance and coefficient of variation of unconfined compressive strength for core samples

2.3 水泥土樁物質(zhì)分布

為進(jìn)一步明確EHP工法樁具有較高樁身強(qiáng)度的原因，對EHP工法樁和MIP樁芯樣中水泥、土體等物質(zhì)的分布情況進(jìn)行分析，結(jié)果分別如圖4和5所示。由圖4可以發(fā)現(xiàn)，MIP樁芯樣中脈狀純水泥塊散亂地分布在試樣中，占整個(gè)芯樣體積近一半。純水泥塊在MIP樁不同樁身深度獲取的芯樣中均有出現(xiàn)。純水泥塊的形成主要是由于采用傳統(tǒng)邊鉆進(jìn)邊攪拌工藝施工時(shí)，容易出現(xiàn)水泥漿液與地基土攪拌不充分的現(xiàn)象。隨著地基加固深度的增加、地基土黏粒含量的增多，水泥土漿液攪拌不均勻的情況將會更突出。這也是造成相同水泥摻量下MIP樁強(qiáng)度低于EHP工法樁的主要原因。而水泥土塊的出現(xiàn)，也使得荷載作用下含土體多的樁體一側(cè)先破壞。實(shí)際工程中，水泥土塊的出現(xiàn)將會引起地基承載力不能滿足要求，出現(xiàn)不均勻沉降、地基失穩(wěn)等破壞。

圖5為現(xiàn)場取回的EHP工法樁芯樣剖面。與MIP樁芯樣不同，EHP工法樁芯樣顏色均一，未發(fā)現(xiàn)純水泥塊的存在，表現(xiàn)出良好的均勻性。這主要是由于改進(jìn)施工工藝中是預(yù)先將水泥、土料和水?dāng)嚢杈鶆颍巽@孔注漿制備的水泥土樁，使樁身均勻性得到了較大改善，提高了樁身強(qiáng)度。同時(shí)，充分發(fā)揮了水泥的固化作用，避免了水泥的浪費(fèi)。對多個(gè)EHP工法樁芯樣進(jìn)行觀測，發(fā)現(xiàn)少量EHP工法樁芯樣中存在零星氣孔，氣孔直徑基本小于1 mm。這可能是攪拌及泵送過程中，一些空氣進(jìn)入流態(tài)的水泥土漿液造成的。在接下來的研究中，將進(jìn)一步優(yōu)化EHP工法樁的施工工藝，避免氣泡的出現(xiàn)。但整體而言，這些微小氣泡對EHP工法樁的強(qiáng)度影響很小。

圖4 MIP樁芯樣剖面Fig. 4 Cross-section of drilling core of MIP

圖5 EHP工法樁芯樣剖面Fig. 5 Cross-section of drilling core of EHP

3 EHP工法樁強(qiáng)度評價(jià)

實(shí)際工程中，通常以室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果為依據(jù)進(jìn)行水泥土樁設(shè)計(jì)。和室內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣不同，現(xiàn)場施工工藝、攪拌均勻程度、地下水等都將影響成樁質(zhì)量，進(jìn)而影響復(fù)合地基的承載能力。故明確室內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣和現(xiàn)場取芯樣強(qiáng)度間的區(qū)別和聯(lián)系，對實(shí)際工程的設(shè)計(jì)和施工都是十分重要的。

3.1 試樣形狀對水泥土強(qiáng)度的影響

由于現(xiàn)場鉆芯獲取的通常為圓柱體，而水泥土樁體強(qiáng)度和施工配合比設(shè)計(jì)時(shí)，規(guī)范中一般以邊長為7 cm的立方體試樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度作為設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，故對現(xiàn)場EHP工法樁強(qiáng)度進(jìn)行分析，有必要先明確不同形狀試樣強(qiáng)度間的關(guān)系。

圖6為標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)圓柱體與立方體試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。由圖6可知：在養(yǎng)護(hù)初期，水泥土強(qiáng)度增長迅速。之后，隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加，強(qiáng)度增長幅度逐漸減緩。但相同養(yǎng)護(hù)齡期下，不同形狀水泥土試樣的強(qiáng)度并不完全相同。當(dāng)水泥摻量為8%時(shí)，兩種形狀試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度均小于800 kPa，且強(qiáng)度基本相同；當(dāng)水泥摻量為10%時(shí)，養(yǎng)護(hù)齡期小于42 d時(shí)，圓柱體試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度低于立方體試樣。但當(dāng)齡期超過42 d后，圓柱體試驗(yàn)的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度則略高于立方體試樣；隨著水泥摻量繼續(xù)增加到13%時(shí)，兩種形狀試樣強(qiáng)度間的差異將顯著增加。一些研究者認(rèn)為，應(yīng)力集中是導(dǎo)致圓柱體試樣與立方體試樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度差異形成的原因[9]。

對標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)圓柱體與立方體試樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度進(jìn)行回歸分析，結(jié)果如圖7所示。由圖7可知，標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)圓柱體與立方體試樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度之間存在良好的乘冪關(guān)系，可用如下計(jì)算式進(jìn)行轉(zhuǎn)化：其中：qsu和qcu分別為標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下立方體和圓柱體試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。

圖6 標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)圓柱體與立方體試樣qu的比較Fig. 6 Comparisons of qu between cylindrical and cube-shaped specimens cured under standard conditions

圖7 標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)圓柱體與立方體試樣qu關(guān)系Fig. 7 Relationships between qu of cylindrical and cube-shaped specimens cured under standard conditions

3.2 EHP工法樁強(qiáng)度影響因素分析

由前文EHP工法樁的施工工藝可知，水泥土漿液攪拌與泵送是影響EHP工法成樁質(zhì)量的關(guān)鍵因素。圖8為澆筑過程中制作的試塊及與室內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下試塊的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。由圖8可以看出，室內(nèi)制樣標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，平行試樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的離散性較小，而現(xiàn)場攪拌不同時(shí)間制作的試樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的離散性相對要大一些。當(dāng)水泥摻量為8%和10%時(shí)，現(xiàn)場攪拌不同時(shí)間制備的試樣和室內(nèi)制備試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度間整體上差別不大，二者間的微小差異可能是室內(nèi)和現(xiàn)場制樣及養(yǎng)護(hù)環(huán)境的不完全相同造成的；而當(dāng)水泥摻量為13%時(shí)，前者的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度均顯著小于后者。由此可見，攪拌均勻程度對水泥土強(qiáng)度的影響隨水泥摻量的增加而增大。故在EHP工法樁施工過程中，當(dāng)水泥含量較高時(shí)，要合理設(shè)計(jì)攪拌時(shí)間，以保證混合料的均勻性，否則將影響現(xiàn)場澆筑樁體的質(zhì)量。

圖8 現(xiàn)場制備試樣和室內(nèi)制備試樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的比較Fig. 8 Comparisons of the unconfined compressive strengths of specimens prepared in the laboratory and field

3.3 強(qiáng)度折減系數(shù)

本文引入強(qiáng)度折減系數(shù)Rp來表征施工工藝、地層環(huán)境等因素對現(xiàn)場施工EHP工法樁無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響。計(jì)算時(shí)，首先將EHP工法樁圓柱體取芯樣的qcu換算為qsu，再除以室內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)環(huán)境下養(yǎng)護(hù)相同齡期的立方體試樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度即可獲得樁體的強(qiáng)度折減系數(shù)Rp。由強(qiáng)度折減系數(shù)Rp的定義可知，Rp越大則成樁強(qiáng)度與室內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣強(qiáng)度間差異越小，即相同水泥摻量下樁體強(qiáng)度損失越小，相應(yīng)的施工工藝也越好。

圖9為不同水泥摻量下EHP工法樁和MIP樁芯樣的強(qiáng)度折減系數(shù)隨樁身深度的變化規(guī)律。相同水泥摻量下，和成樁工藝無關(guān)，芯樣的強(qiáng)度折減系數(shù)均隨樁身深度增加呈減小的變化趨勢。對于EHP工法樁，相同樁身深度處水泥摻量越高，相應(yīng)的強(qiáng)度折減系數(shù)越小。如8%、10%和13%水泥摻量的EHP工法樁的強(qiáng)度折減系數(shù)分別為0.65～0.75，0.60～0.70 和 0.55～0.65。和 EHP 工法樁相比，MIP樁的強(qiáng)度折減系數(shù)普遍小于EHP樁，為0.40～0.65。由此可見，相對于傳統(tǒng)原位邊鉆進(jìn)邊攪拌的水泥土樁，采用改進(jìn)工藝制備的水泥土樁-EHP工法樁成樁強(qiáng)度更高，相應(yīng)的施工質(zhì)量也更好，在實(shí)際工程應(yīng)用中具有明顯的優(yōu)勢。

圖9 強(qiáng)度折減系數(shù)Rp隨樁身深度變化Fig. 9 Changing between Rp and drilling depths

4 結(jié) 語

對不同深度水泥土樁現(xiàn)場取芯樣、現(xiàn)場制備試樣和室內(nèi)制備試樣開展無側(cè)限抗壓試驗(yàn)，基于試驗(yàn)結(jié)果對EHP工法樁的成樁質(zhì)量和強(qiáng)度性狀進(jìn)行了分析，得到以下結(jié)論：

（1）EHP工法樁現(xiàn)場取芯樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度沿樁身深度增加變化很小，基本呈均勻分布。相同樁身深度下，EHP工法樁芯樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨著水泥摻量的增加而增大；相同水泥摻量和樁身深度下，EHP工法樁芯樣的強(qiáng)度普遍高于MIP樁。

（2）與MIP樁相比，EHP工法樁芯樣顏色均勻，未出現(xiàn)純水泥塊。但成樁過程中如何避免氣泡的出現(xiàn)是需要進(jìn)一步解決的問題。

（3）和室內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣相比，不同施工工藝制備水泥土樁，均出現(xiàn)一定程度的強(qiáng)度折減，且強(qiáng)度折減系數(shù)隨樁身深度的增加而減小。對于EHP工法樁，相同樁身深度處樁體強(qiáng)度折減系數(shù)隨水泥摻量增加而減小。本工程所制備的EHP工法樁強(qiáng)度折減系數(shù)普遍高于MIP樁，即EHP工法樁成樁質(zhì)量更好。

（4）改進(jìn)施工工藝制備的EHP工法樁，一定程度上可克服傳統(tǒng)施工工藝制備樁體的均勻性差、加固深度淺等不足。該工藝用于加固軟土地基，尤其是用于棄置土的處置，將具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益。