減荷槽數(shù)量對(duì)雙曲線冷卻塔倒塌效果的影響研究*

高文樂，李坤鵬，劉志成，史卓金，李傳水

(1.山東科技大學(xué) 土木工程與建筑學(xué)院，青島 266590；2.棗莊市金星爆破有限公司，棗莊 277100)

拆除爆破技術(shù)近年來廣泛應(yīng)用在建(構(gòu))筑物的拆除工程中，但也帶來了許多包括爆破振動(dòng)、爆破飛散物等在內(nèi)的有害效應(yīng)。為了減少這些有害效應(yīng)，在雙曲線冷卻塔爆破拆除工程中，通常采用機(jī)械破碎錘預(yù)先在塔壁上切除減荷槽進(jìn)行爆破拆除。高文樂等統(tǒng)計(jì)了幾十座國(guó)內(nèi)冷卻塔的爆破拆除的案例，歸納了冷卻塔爆破拆除的特點(diǎn)和選擇合理的爆破切口、爆破參數(shù)、起爆網(wǎng)路及振動(dòng)控制的方法，最后總結(jié)了冷卻塔在爆破切口、預(yù)拆除處理以及安全防護(hù)方面的內(nèi)容。并運(yùn)用動(dòng)力有限元軟件ANSYS/LS-DYNA對(duì)冷卻塔的爆破拆除倒塌過程進(jìn)行了數(shù)值模擬,進(jìn)一步驗(yàn)證爆破拆除方案的合理性[1,2]。孫細(xì)剛等通過設(shè)置生死單元的方法對(duì)雙曲線冷卻塔進(jìn)行了模擬，得到塔體的最遠(yuǎn)倒塌距離與實(shí)際工程相符合[3]。姬云峰首先對(duì)煙囪的切口角度進(jìn)行了理論計(jì)算和驗(yàn)證，并首次提出可以利用減荷槽來防止煙囪反向倒塌[4,5]。詹振鏘等采用分離式共節(jié)點(diǎn)的建模方法對(duì)雙曲線冷卻塔爆破拆除進(jìn)行了數(shù)值模擬，更加真實(shí)的體現(xiàn)了鋼筋在冷卻塔倒塌過程中的受力情況[6]。趙楚等對(duì)兩座高度為42.5 m的雙曲線冷卻塔采用定向爆破技術(shù)，2座冷卻塔倒按照爆破設(shè)計(jì)的方向順利倒塌，爆堆粉碎程度較好，利于后期的清理工作，不用二次機(jī)械破碎[7]。徐鵬飛等對(duì)70 m高的雙曲線冷卻塔的爆破拆除采用了高卸荷槽的方式，最高處的卸荷槽高15.4 m，切口角度為216°，炸掉24對(duì)人字柱的方法進(jìn)行了成功拆除了當(dāng)時(shí)國(guó)內(nèi)體積最大的冷卻塔[8]。Utogawa等采用離散單元法對(duì)冷卻塔的模擬分析中解釋了爆破切口角度是冷卻塔能否按預(yù)期方向成功倒塌的關(guān)鍵，并在較高建筑物爆破倒塌的工程案例中總結(jié)了許多的安全解決突發(fā)問題方案[9]。蔣超等對(duì)相同爆破切口角度不同的切口形狀進(jìn)行了數(shù)值模擬，得出B型爆破切口形式倒塌破碎效果最好，但是前期施工復(fù)雜[10]。張建華等對(duì)雙曲線冷卻塔的爆破切口進(jìn)行了改進(jìn)，在塔壁上炸開數(shù)量較多的小切口，得出的數(shù)值模擬結(jié)果顯示這種方法減小了對(duì)地面的振動(dòng)[11]。張建華等分析不同數(shù)目卸荷槽下冷卻塔的切口形成、閉合、扭曲變形、觸底破碎的整個(gè)過程,以及不同寬度、不同高度的卸荷槽對(duì)冷卻塔的倒塌位移、倒塌速度、塌落振動(dòng)、爆堆寬度的影響[12]。葉家明等為了確定合理的爆破缺口關(guān)鍵參數(shù)，通過應(yīng)力條件計(jì)算出水塔爆破缺口的圓心角大小和剛度條件計(jì)算出水塔爆破缺口高度，并基于ANSYS/LS-DYNA軟件，對(duì)水塔的定向倒塌進(jìn)行數(shù)值模擬[13]。張寶崗等為了研究切口角度對(duì)冷卻塔的拆除爆破影響,利用Ansys/Ls-dyna建立共節(jié)點(diǎn)分離式模型,對(duì)冷卻塔的倒塌過程進(jìn)行了簡(jiǎn)要分析[14]。費(fèi)鴻祿等針對(duì)爆破拆除冷卻塔倒塌過程中的偏轉(zhuǎn)形態(tài)與鋼混材料破壞之間的關(guān)系,采用最大線應(yīng)變理論方法建立關(guān)于母線L的函數(shù)表達(dá)式,利用LS-DYNA軟件模擬倒塌過程中對(duì)材料設(shè)置多因素破壞條件,據(jù)此分析塔體在觸地碰撞瞬間結(jié)構(gòu)體的破碎位置及塑性鉸轉(zhuǎn)角極值[θ][15]。張龍飛等利用ANSYS/LS-DYNA有限元分析軟件對(duì)三種不同的延期時(shí)間下冷卻塔爆破倒塌進(jìn)行數(shù)值模擬,并對(duì)三種條件下冷卻塔的倒塌效果進(jìn)行對(duì)比分析[16]。本文依托十里泉電廠3#機(jī)組冷卻塔爆破拆除工程，獲取冷卻塔失穩(wěn)倒塌過程的圖片數(shù)據(jù)，并對(duì)該冷卻塔倒塌過程進(jìn)行了數(shù)值模擬分析，以此探究不同數(shù)量的減荷槽對(duì)冷卻塔倒塌效果的影響，為類似工程提供一定的參考。

1 有限元模型

1.1 計(jì)算模型建立

十里泉電廠3#機(jī)組冷卻塔，塔高92 m，底部外徑73.6 m，頂部外徑為43.2 m，塔壁為雙曲線型，下部壁厚0.433 m，中間壁厚0.14 m，上部壁厚0.25 m，標(biāo)高5.8m以下為人字形支撐立柱。人字柱一共有40對(duì)，其斷面尺寸為0.4 m×0.4 m。環(huán)形梁高度為1.8 m，厚度為0.5 m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30。

首先在SolidWorks軟件中建立雙曲線冷卻塔的三維立體模型，將生成的step格式三維立體模型導(dǎo)入Hypermesh中，然后在Hypermesh中將爆破設(shè)計(jì)中預(yù)拆除的部分包括：減荷槽、定向窗、圈梁、中間的一對(duì)人字柱以及圈梁上的切除部分，按照工程實(shí)際情況對(duì)模型進(jìn)行處理，以保證模擬的準(zhǔn)確性。最后，單元類型都選擇實(shí)體solid164單元，建立的有限元模型如圖1所示。

1.2 模型的材料選擇

鋼筋混凝土模型采用96號(hào)模型材料MAT_BRITTT LE_DAMAGE，這種模型是一種理想的鋼筋混凝土材料模型，這種材料模型可以支持鋼筋截面配筋率的設(shè)定和人字柱失效定義。地面采用Hypermesh中的RIGIDWALL剛性地面材料，卡片中阻擋的物體中選擇All，保證地面以上任何物體都不會(huì)穿透地面，地面的摩擦系數(shù)為0.5，模型中材料的參數(shù)選取如表1。

1.3 邊界條件

冷卻塔倒塌過程中的邊界條件復(fù)雜多變，會(huì)出現(xiàn)各種情況，統(tǒng)一在地面和人字柱最底端和地面接觸的部分采用完全固結(jié)的邊界條件，限制人字柱的一切轉(zhuǎn)動(dòng)和水平或垂直方向的移動(dòng)，邊界條件的設(shè)置如圖2所示。

表1 96號(hào)材料鋼筋混凝土的材料模型參數(shù)選取Table 1 Selection of material model parameters for material No.96 reinforced concrete

1.4 接觸與加載方式

倒塌時(shí)塔壁、圈梁和人字柱之間會(huì)相互剪切、擠壓和碰撞，最終觸地碰撞。剛性地面RIGIDWALL中阻擋了任何物體，Hypermesh中的RIGIDWALL是二維的平面板，不是ANSYS中的三維有厚度的板，避免了對(duì)地面網(wǎng)格劃分的不均勻或不合理，同時(shí)也避免了對(duì)地面材料的選用與數(shù)據(jù)定義，減少了計(jì)算時(shí)間。由于塔壁在倒塌過程中裂縫不斷發(fā)展，塔壁在未觸地之前相互扭曲、相互接觸，所以定義塔壁自身的接觸為CONTACT_AUTOMATIC_SINGLE_SURFACE為自動(dòng)單面接觸。倒塌時(shí)圈梁和人字柱也會(huì)接觸，因?yàn)榻⒌哪Ｐ蜑檠b配體，圈梁和人字柱是相互獨(dú)立的。它們之間的接觸定義為CONTACT_TIED_SUFACE_TO_SUFACE這里的關(guān)鍵字TIED將圈梁和人字柱綁定，這樣圈梁和人字柱就不會(huì)分開，保證兩個(gè)部件的受力特點(diǎn)更符合實(shí)際情況。最后定義塔壁與圈梁之間的接觸，塔壁和圈梁之間采用的是共節(jié)點(diǎn)的模型，所以塔壁和圈梁之間的接觸類型采用的是自動(dòng)面面接觸CONTACT_AUTOMATIC_SUFACE_TO_SUFACE。

為了讓冷卻塔倒塌需要給模型施加擾動(dòng)和重力加速度。因?yàn)槔鋮s塔是靜止不動(dòng)的，根據(jù)牛頓第一定律，需要施加一個(gè)很小的力來打破這個(gè)靜止?fàn)顟B(tài)。很小的重力加速度e-6 m/s2。靜止?fàn)顟B(tài)打破后，需要加載重力加速度9.81 m/s2。

2 工程概況

2.1 周圍環(huán)境

十里泉電廠3#機(jī)組冷卻塔東面20 m是4#冷卻塔；北面80 m是廠辦公大樓，辦公大樓與3#冷卻塔之間有大量設(shè)施；南面3 m是一條東西方向的供熱管道，再向南40 m是電廠圍墻，院墻與供熱管道之間堆放著數(shù)千立方土石垃圾，高出地面3～4 m，圍墻外是精密鑄造西廠以及東西交通大道泉頭東路，泉頭東路對(duì)面是橡膠廠，已停止使用多年；距塔基外緣25 m有一條東西方向的架空光纜，距地面高6 m；在西北方向距塔基外緣19 m是車庫，在東北方向距塔19 m是水井，靠近冷卻塔3 m和6 m的地下，還有一趟6 kV電纜和一趟循環(huán)水管橫穿東西，周圍環(huán)境十分復(fù)雜，見圖3。

2.2 結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

十里泉電廠3#機(jī)組冷卻塔，塔高92 m，底部外徑73.6 m，頂部外徑為43.2 m，塔壁為雙曲線型，下部壁厚0.433 m，中間壁厚0.14 m，上部壁厚0.25 m，標(biāo)高5.8 m以下為人字形支撐立柱，簡(jiǎn)稱人字柱。人字柱一共有40對(duì)，其斷面尺寸為0.4 m×0.4 m，整個(gè)筒體靠環(huán)梁下的人字形立柱支撐。環(huán)形梁高度為1.8 m，厚度為0.5 m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30。塔內(nèi)淋水裝置支柱共152根，蓄水池深2 m?；炷量偭考s3100 m3，重量約7440 t，整體結(jié)構(gòu)圖見圖4。

2.3 爆破方案

2.3.1 爆破方案選擇

調(diào)取拆除冷卻塔附近的衛(wèi)星云圖，現(xiàn)場(chǎng)量測(cè)各種數(shù)據(jù)結(jié)合現(xiàn)今可以采取的施工方式，該工程有兩種拆除方案：機(jī)械拆除方案和定向倒塌爆破方案。

第一種方案：機(jī)械拆除方案。

采用機(jī)械破巖錘將下部的塔壁和圈梁鑿出缺口，當(dāng)缺口范圍的不斷增大，冷卻塔塔壁剩余沒有拆除的部分無法支撐上部塔壁的重力傾倒下落坍塌，從而達(dá)到拆除的目的。

該方案的優(yōu)點(diǎn)：方案設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單；不需要進(jìn)行爆破審批；施工準(zhǔn)備期短。

缺點(diǎn)是：由于使用機(jī)械設(shè)備拆除冷卻塔，缺口形成時(shí)間長(zhǎng)，使塔體不能快速按照倒塌方向倒塌，倒塌距離不好確定，可能導(dǎo)致倒塌缺口彎曲，倒塌過程中造成偏移或空中解體，容易造成機(jī)械損壞和人員傷亡以及對(duì)周邊建筑造成損壞。機(jī)械拆除沒辦法準(zhǔn)確判斷冷卻塔倒塌的時(shí)間點(diǎn)，任意時(shí)刻都可能倒塌，尤其是這種服役年限比較久的建筑，另一個(gè)原因是機(jī)械拆除人員沒辦法快速撤離。

第二種方案：定向倒塌爆破方案。

爆破鉆孔前，將冷卻塔爆破部分與保留部分采用人工辦法徹底分離，也就是在冷卻塔壁上切出減荷槽和定位窗，取消在塔壁上鉆孔裝藥來炸出爆破切口的方式。然后在爆破冷卻塔體下部，只將爆破設(shè)計(jì)規(guī)定的爆破角度范圍內(nèi)的人字柱用炸藥炸除。缺口范圍內(nèi)的鋼筋混凝土在爆破作用下，混凝土與鋼筋分離，鋼筋在重力作用下彎曲，從而使整個(gè)塔體在重力形成的彎矩作用下發(fā)生定向倒塌，從而達(dá)到爆破拆除目的。

該種方案的優(yōu)點(diǎn)：爆破缺口形成時(shí)間非?？?，定向準(zhǔn)確，能夠保證冷卻塔塔壁在倒塌過程中不對(duì)周圍任何物體產(chǎn)生較大的危害，較為安全。

缺點(diǎn)：爆破方案設(shè)計(jì)較為復(fù)雜，需要較大的爆破倒塌場(chǎng)地。

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)勘查和結(jié)合目前施工方法，采用倒塌方向?yàn)槲髌?0°的定向倒塌爆破方案。為減少倒塌長(zhǎng)度和寬度，每個(gè)減荷槽的形狀應(yīng)取矩形，切口長(zhǎng)度取151 m。

2.3.2 預(yù)拆除方案

為使冷卻塔順利坍塌，必須進(jìn)行以下人工機(jī)械預(yù)拆除：用機(jī)械鑿巖錘拆除冷卻塔內(nèi)部152根頂柱、四個(gè)提水井、鑄鐵篦子和導(dǎo)水槽；在爆破切口圈梁上方(直徑67.75 m)，用油錘開鑿7個(gè)減荷槽，中間減荷槽高7.8 m，寬1.8 m，對(duì)稱向兩側(cè)相鄰減荷槽之間高度減少1.2 m。中間預(yù)留支撐墻6個(gè)，每個(gè)支撐墻的寬度是16～17 m；這種爆破方案為“預(yù)開定向窗和預(yù)留支撐墻”。為減少炮眼數(shù)目和保證冷卻塔倒塌的方向，將減荷槽內(nèi)的人字支柱打掉中間一對(duì)，機(jī)械拆除減荷槽施工圖如圖5，減荷槽示意圖如圖6 。

2.3.3 爆破參數(shù)

(1)支撐墻的炮眼布置

在環(huán)形圈梁的上方，用機(jī)械鑿巖錘開鑿7個(gè)減荷槽后，減荷槽之間出現(xiàn)了6個(gè)支撐墻，爆破專家根據(jù)多年經(jīng)驗(yàn)，支撐墻可以不用布置炮孔，即可以滿足缺口高度要求，開7個(gè)窗口后剩余6個(gè)支撐墻，每個(gè)支撐墻的長(zhǎng)度是16.8 m。

(2)環(huán)形圈梁炮眼布置

環(huán)形圈梁不設(shè)置炮孔，取代的是用破巖錘將圈梁打斷，這樣不會(huì)破壞冷卻塔穩(wěn)定性。確保冷卻塔圈梁有足夠支撐力的前提下，可以更好地控制冷卻塔塔壁的倒塌方向。去掉了用鉆孔機(jī)在圈梁上鉆炮孔的工序，也不需要裝藥，減少了炸藥用量。

(3)人字支柱的炮眼布置

需要打眼爆破的人字支柱是27對(duì)，人工預(yù)拆除一對(duì)后，還剩26對(duì)。炸掉人字柱范圍如圖7所示。它們的爆破參數(shù)是：炮眼間距a=0.3 mm，炮眼深度L=0.27 m，每個(gè)支柱的炮眼數(shù)目取N=10個(gè)，26對(duì)支柱炮眼26×2×10=520個(gè)，每孔裝藥0.04 kg，共裝藥20.8 kg。爆破切口角度取235°，冷卻塔爆破切口角度和人字柱炮眼布置如圖7所示。

3 數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)際倒塌過程對(duì)比分析

3.1 不同數(shù)量減荷槽下的倒塌過程對(duì)比

這6個(gè)不同數(shù)量的減荷槽均采用前面數(shù)值模擬的材料類型、單元類型、各種參數(shù)均保持不變，變量只有減荷槽的數(shù)量，用數(shù)值模擬的方法研究不同數(shù)量減荷槽對(duì)倒塌效果影響的差異。這六個(gè)不同數(shù)量減荷槽的尺寸布置是減荷槽寬度都為1.8 m,中間最高處的減荷槽高度為7.8 m，從中間向兩端依次減少1.2 m的方式布置減荷槽，減荷槽布置的角度范圍都為235°，減荷槽之間的間距均勻布置，數(shù)量分別是5、6、7、8、9、10個(gè)。

3.1.1 不同減荷槽的倒塌過程分析

不同數(shù)量減荷槽的倒塌過程如圖8～圖13所示，在其他條件相同的情況下，由不同數(shù)量減荷槽的倒塌過程可以分析出：5個(gè)減荷槽時(shí)，由于減荷槽數(shù)量少，地面對(duì)減荷槽剩余部分的支撐作用最大，導(dǎo)致倒塌的速度慢，沖擊力小，觸地后解體不徹底。6、7、8個(gè)減荷槽的倒塌速度逐漸增加，但是6個(gè)和7個(gè)減荷槽時(shí)隨著冷卻塔的倒塌，塔壁的扭曲撕裂導(dǎo)致塔頂?shù)钠茐男Ч詈茫|地時(shí)破碎更徹底。8個(gè)減荷槽的雖然切口多，但沒有比6、7個(gè)減荷槽破碎效果好，從倒塌形態(tài)上分析是冷卻塔塔壁的裂縫出現(xiàn)的過早，裂縫過大的原因。扭曲撕裂現(xiàn)象并不明顯，冷卻塔后側(cè)的塔壁會(huì)壓到前側(cè)的塔壁，觸地時(shí)會(huì)起到緩沖的作用。9個(gè)、10個(gè)減荷槽觸地時(shí)與地面的接觸面積較大，壓強(qiáng)也就越小，導(dǎo)致最終破碎的效果較差；加上倒塌過程中裂縫出現(xiàn)的過早造成上部的扭曲撕裂破壞效應(yīng)減弱，導(dǎo)致冷卻塔下部破碎效果較好，上部由于塔體疊加觸碰導(dǎo)致破碎效果比6、7、8個(gè)減荷槽的要差。

3.1.2 不同減荷槽爆堆形態(tài)及倒塌范圍的對(duì)比

對(duì)比模擬結(jié)果，相同時(shí)刻下，每組的倒塌變形過程都和實(shí)際視頻中的倒塌變形過程相同。其中仿真的倒塌結(jié)果和爆破真實(shí)過程中相同部位減荷槽的觸地破碎、肋部裂縫的產(chǎn)生與發(fā)展、塔壁的扭轉(zhuǎn)與撕裂均相同。因此，所建立的數(shù)值模擬模型可以很好地仿真工程實(shí)際，可以作為分析冷卻塔拆除過程時(shí)的參考。減荷槽的爆堆形態(tài)及倒塌范圍如圖14～圖19所示。

選取爆堆最遠(yuǎn)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的單元，生成其對(duì)應(yīng)的X軸方向的倒塌距離。冷卻塔倒塌的最遠(yuǎn)距離統(tǒng)計(jì)表，如表2。

表2 冷卻塔倒塌的最遠(yuǎn)距離Table 2 The longest distance that the cooling tower collapsed

通過對(duì)冷卻塔倒塌的爆堆形態(tài)和倒塌范圍可以得出，倒塌的最遠(yuǎn)距離和減荷槽數(shù)量呈正態(tài)分布，在保證安全的前提下，分析得出6個(gè)和7個(gè)減荷槽時(shí)的冷卻塔倒塌的破碎效果及爆堆的形態(tài)是最佳的。5個(gè)和10個(gè)減荷槽時(shí)雖然倒塌距離較短，但是會(huì)出現(xiàn)塔壁的破碎不徹底，爆堆形態(tài)太高的現(xiàn)象。9個(gè)減荷槽的倒塌距離和爆堆形態(tài)與6、7個(gè)減荷槽相比效果更差。

3.1.3 不同數(shù)量減荷槽觸地速度的對(duì)比

冷卻塔爆破時(shí)的觸地振動(dòng)相比于炸藥爆炸產(chǎn)生的振動(dòng)，對(duì)周圍建筑物的破壞更加嚴(yán)重。因此振動(dòng)速度也是評(píng)價(jià)一個(gè)爆破工程是否成功的指標(biāo)。冷卻塔倒塌時(shí)的速度越快對(duì)地面的振動(dòng)也會(huì)越大。所以利用冷卻塔塔壁的觸地速度來代替物體對(duì)地面的振動(dòng)影響，倒塌速度越大則對(duì)地面的振動(dòng)就越大。圖20為不同數(shù)量的減荷槽下的塔壁的觸地速度。

不同數(shù)量減荷槽下的塔壁觸地速度如圖20所示，分析得出5～10個(gè)減荷槽對(duì)應(yīng)的倒塌觸地速度為：2.4 m/s、2.2 m/s、2.25 m/s、2.8 m/s、2.75 m/s、2.4 m/s，符合正態(tài)分布。6個(gè)和7個(gè)減荷槽對(duì)應(yīng)的觸地速度相對(duì)較小，且大小相近；5個(gè)、8個(gè)、9個(gè)、10個(gè)減荷槽的情況下倒塌速度相對(duì)較大。不同減荷槽對(duì)應(yīng)的倒塌速度如表3。

3.2 倒塌過程

截取相同時(shí)刻雙曲線冷卻塔爆破倒塌數(shù)值模擬的結(jié)果與工程實(shí)際爆破倒塌的視頻截圖進(jìn)行分析，過程模擬準(zhǔn)確。倒塌過程如圖21所示。

表3 不同減荷槽對(duì)應(yīng)的倒塌速度Table 3 Collapse speed corresponding to different blasting incisions

4 結(jié)論

以棗莊十里泉發(fā)電廠鋼筋混凝土雙曲線冷卻塔的爆破拆除工程實(shí)例為背景，得出了與實(shí)際爆破效果一致的數(shù)值模擬結(jié)果，得出結(jié)論如下：

(1)分析了數(shù)值模擬結(jié)果中不同數(shù)量減荷槽的倒塌結(jié)果，得出冷卻塔倒塌的爆堆形態(tài)和倒塌范圍。5～10個(gè)減荷槽對(duì)應(yīng)的倒塌最遠(yuǎn)距離為40.5 m、38 m、41 m、49 m、45 m、39 m。冷卻塔倒塌的最遠(yuǎn)距離與減荷槽數(shù)量呈正態(tài)分布，減荷槽數(shù)量為6、7個(gè)時(shí)，倒塌距離與爆堆形態(tài)達(dá)到最好的效果。5個(gè)和10個(gè)減荷槽的情況下倒塌破碎效果較差，存在大量的塔壁沒有破壞，以倒塌范圍小為評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)得出6個(gè)和7個(gè)減荷槽時(shí)的冷卻塔倒塌的破碎效果及爆堆的倒塌范圍是最佳的。

(2)分析了數(shù)值模擬結(jié)果中不同數(shù)量減荷槽的倒塌結(jié)果，5～10個(gè)減荷槽對(duì)應(yīng)的倒塌速度分別為2.4 m/s、2.2 m/s、2.25 m/s、2.8 m/s、2.75 m/s、2.4 m/s，冷卻塔倒塌速度與減荷槽數(shù)量呈正態(tài)分布，6、7個(gè)減荷槽的情況下冷卻塔倒塌速度最慢，且速度十分接近。8個(gè)、9個(gè)減荷槽時(shí)塔壁倒塌速度快，不利于周圍建筑物的保護(hù)。綜合對(duì)比分析，以觸地速度小為評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)得出最佳的減荷槽數(shù)量為6個(gè)或7個(gè)。

(3)經(jīng)過綜合對(duì)比分析得出最終的結(jié)論：通過各項(xiàng)評(píng)價(jià)爆破效果指標(biāo)的對(duì)比，6個(gè)或7個(gè)減荷槽對(duì)應(yīng)的破碎效果較好，倒塌范圍為38 m和41 m，觸地速度為2.2 m/s和2.25 m/s。綜合這三個(gè)主要的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，在雙曲線冷卻塔拆除爆破過程中，采用破碎錘預(yù)先開設(shè)減荷槽，爆破圓周角在180°到270°，尤其在235°左右的情況下，最佳的減荷槽切口數(shù)量為6個(gè)或7個(gè)，與實(shí)際工程相吻合