韓洪舉, 張基進(jìn)
(貴州路橋集團(tuán)有限公司, 貴州 貴陽(yáng) 550001)
橋梁結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性包括固有振型序列及相應(yīng)自振頻率,是研究橋梁抗震性能、抗風(fēng)穩(wěn)定性能等動(dòng)力問(wèn)題的基礎(chǔ)。針對(duì)施工階段最大單懸臂狀態(tài)下的鋼筋混凝土箱形拱橋進(jìn)行動(dòng)力特性研究,對(duì)于評(píng)估拱橋在施工階段中的抗震、抗風(fēng)性能具有重要意義。
宗周紅等對(duì)某座鋼筋混凝土箱形拱橋進(jìn)行了全橋現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境振動(dòng)試驗(yàn),并識(shí)別得到了橋梁的各方向振動(dòng)特性,然后通過(guò)與Ansys三維有限元模態(tài)分析結(jié)果相比對(duì),表明試驗(yàn)與理論分析具有良好的吻合性,闡述了對(duì)鋼筋混凝土箱形拱橋進(jìn)行有限元?jiǎng)恿μ匦苑治龅挠行?;劉伯棟等利用有限元通用軟件Ansys對(duì)一座中承式鋼筋混凝土拱橋進(jìn)行了動(dòng)力特性的數(shù)值模擬分析,研究了矢跨比、橫撐布置、拱肋剛度等因素對(duì)這類(lèi)拱橋動(dòng)力特性的影響;程懷江分析了影響中承式鋼筋混凝土拱橋動(dòng)力特性的敏感性因素,并研究了過(guò)橋車(chē)輛等活荷載對(duì)拱橋的動(dòng)力響應(yīng)。這些研究均為針對(duì)成橋狀態(tài)的鋼筋混凝土拱橋,而對(duì)施工階段的大跨度鋼筋混凝土拱橋的動(dòng)力特性研究未見(jiàn)報(bào)道。
該文以某上承式鋼筋混凝土箱形拱橋?yàn)槔么笮屯ㄓ糜邢拊浖嗀nsys分析了該種橋型的動(dòng)力特性,分析中考慮了拱圈、拉索與扣塔的耦合效應(yīng),研究了扣塔剛度及扣錨索索力等施工階段重要結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)大跨度鋼筋混凝土箱形拱橋動(dòng)力特性的影響,研究成果可為大跨度鋼筋混凝土箱形拱橋施工階段抗震、抗風(fēng)性能研究提供技術(shù)支持。
某大跨度拱橋?yàn)橹骺?40 m的上承式鋼筋混凝土空腹箱形拱橋,拱軸系數(shù)為1.85,凈矢高為40 m,凈矢跨比為1/6。主拱圈采用等高截面懸鏈線(xiàn)拱,拱圈截面為單箱雙室,箱寬10 m,箱高4.5 m。根據(jù)頂?shù)装搴穸燃案拱搴穸茸兓?,拱肋沿徑向可分?種截面。該橋總體布置如圖1所示。
圖1 主橋總體布置圖(單位:cm)
主拱圈采用斜拉扣掛法懸臂澆筑施工完成,該法通常首先在拱腳墩、臺(tái)頂部安裝臨時(shí)格構(gòu)塔架,并在扣塔兩側(cè)對(duì)稱(chēng)安裝扣索和錨索,再通過(guò)以扣索為支點(diǎn)的掛籃懸臂澆筑節(jié)段混凝土拱箱。通過(guò)調(diào)節(jié)扣索索力,可以對(duì)懸臂拱肋的線(xiàn)形和受力狀態(tài)進(jìn)行調(diào)整,從而使懸臂拱圈保持平衡。
該文采用大型通用有限元軟件Ansys對(duì)該橋進(jìn)行施工階段動(dòng)力特性分析,在建立有限元模型時(shí),主要考慮主拱圈、扣錨索和扣塔之間的耦合效應(yīng)。Ansys提供了多種數(shù)值方法來(lái)計(jì)算結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性,包括分塊Lanczos法、子空間迭代法、Power Dynamics法、縮減法、非對(duì)稱(chēng)法、阻尼法和QR阻尼法。對(duì)于復(fù)雜的大型結(jié)構(gòu)而言,其結(jié)構(gòu)響應(yīng)主要由前10階振型所控制??紤]到較容易確定橋梁結(jié)構(gòu)低階振型頻率范圍,該文采用計(jì)算精度高、速度快的分塊Lanczos法進(jìn)行模態(tài)分析。
采用大型有限元通用軟件Ansys建立一體化三維有限元模型。在有限元建模時(shí),主拱圈和扣塔均采用三維梁?jiǎn)卧?Beam188)模擬,并采用實(shí)際設(shè)計(jì)截面進(jìn)行建模,以盡量精確地考慮結(jié)構(gòu)剛度的分布??紤]到扣塔建立在邊墩頂部,分別對(duì)鋼扣塔和混凝土邊墩建模,并將兩者用剛臂連接,剛臂單元采用Beam4單元模擬;扣錨索采用只受拉的空間桿單元(Link10)模擬,每條扣錨索都模擬成一個(gè)單元,并通過(guò)計(jì)入初應(yīng)變來(lái)施加初始索力。拱圈、扣塔和扣錨索均依據(jù)初步設(shè)計(jì)圖紙所提供的混凝土和鋼材實(shí)際用量計(jì)算平均密度值,并通過(guò)設(shè)置單元密度來(lái)施加結(jié)構(gòu)質(zhì)量,以考慮其質(zhì)量對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的影響,保證模態(tài)分析的正確性。對(duì)于該分析模型的邊界條件處理為:拱頂自由,不施加約束;拱腳施加固結(jié)約束;扣塔底部與邊墩頂部使用剛臂連接,邊墩底部施加固結(jié)約束;錨索錨固點(diǎn)施加固結(jié)約束。有限元模型共包含1 175個(gè)節(jié)點(diǎn)和1 397個(gè)單元。
采用分塊Lanczos法對(duì)該橋三維有限元模型進(jìn)行模態(tài)分析,并提取結(jié)構(gòu)前10階振型和自振頻率。最大單懸臂狀態(tài)下,該模型的前10階振型描述及相應(yīng)自振頻率見(jiàn)表1。
表1 大橋主橋施工階段最大單懸臂狀態(tài)前10階自振頻率和振型特征
從表1及振型圖可以看出:考慮扣塔、拉索、拱圈間的耦合作用,施工階段最大單懸臂狀態(tài)下的大跨度鋼筋混凝土箱拱橋的振型比較復(fù)雜,具有以下特點(diǎn):
(1) 結(jié)構(gòu)的典型振型包括拱圈側(cè)彎、豎彎、扭轉(zhuǎn),扣塔側(cè)彎、扭轉(zhuǎn)等模態(tài),后面的振型較為復(fù)雜,出現(xiàn)了拱圈與扣塔之間相互耦合的振型。
(2) 拱圈橫向振動(dòng)先于豎向振動(dòng)出現(xiàn)。這表明大跨度鋼筋混凝土拱橋在施工階段最大單懸臂狀態(tài)下,拱圈面外剛度小于面內(nèi)剛度,面外的穩(wěn)定性問(wèn)題相對(duì)于面內(nèi)更為突出。
(3) 結(jié)構(gòu)的扣塔橫向振動(dòng)出現(xiàn)在拱圈橫向振動(dòng)之后,表明扣塔的橫向剛度大于施工狀態(tài)下的拱圈橫向剛度。
為了分析扣塔剛度對(duì)施工階段最大單懸臂狀態(tài)拱圈自振頻率的影響,在原三維有限元模型的基礎(chǔ)上,改變扣塔的剛度,縮放比例為0.8倍和1.2倍,分別考慮扣塔剛度的放大和縮小。不同工況下典型振型自振頻率相對(duì)于原模型計(jì)算結(jié)果的頻率變化率如圖2所示。
由圖2可知:結(jié)構(gòu)各階振型的自振頻率隨扣塔剛度變化的趨勢(shì)相同,都隨剛度增大而有不同程度的提高;扣塔剛度變化對(duì)拱圈豎彎頻率與側(cè)彎頻率影響較小;而減小扣塔剛度對(duì)拱圈扭轉(zhuǎn)頻率影響較大。
圖2 扣塔剛度對(duì)結(jié)構(gòu)自振頻率的影響
為了分析扣錨索的索力對(duì)該橋施工階段最大單懸臂狀態(tài)結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的影響,在三維有限元模型中考慮4種計(jì)算工況:工況1為1.2倍扣索索力;工況2為1.2倍錨索索力;工況3為同時(shí)將扣、錨索索力放大1.2倍;工況4為同時(shí)將扣、錨索索力放大1.5倍。改變扣錨索索力后,結(jié)構(gòu)自振頻率與原模型自振頻率對(duì)比見(jiàn)表2。
從表2可以看出:扣錨索索力對(duì)施工階段最大單懸臂狀態(tài)下鋼筋混凝土箱形拱圈自振頻率影響較??;不同工況下拱圈側(cè)彎、豎彎及扭轉(zhuǎn)振型的自振頻率均隨扣錨索索力增加而有所降低。
表2 扣錨索索力對(duì)橋梁自振頻率的影響
(1) 斜拉扣掛法懸臂澆筑施工的鋼筋混凝土箱形拱橋在最大單懸臂狀態(tài)下的典型振型包括拱圈側(cè)彎、豎彎及扭轉(zhuǎn)和扣塔側(cè)彎等模態(tài)。由于扣塔與拱圈之間的耦合效應(yīng),對(duì)拱橋施工階段的動(dòng)力特性分析,應(yīng)該建立拉索、扣塔、拱圈一體化模型,以獲得更精確的計(jì)算結(jié)果。
(2) 扣塔剛度變化對(duì)拱圈側(cè)彎和豎彎頻率影響較小,減小扣塔剛度對(duì)最大單懸臂狀態(tài)下的拱圈扭轉(zhuǎn)頻率影響較大,因此在拱圈施工階段抗風(fēng)穩(wěn)定性計(jì)算中應(yīng)適當(dāng)考慮這方面影響。
(3) 扣錨索索力變化對(duì)最大單懸臂狀態(tài)下的拱圈動(dòng)力特性影響較小,考慮到索力主要由懸臂狀態(tài)下拱圈結(jié)構(gòu)內(nèi)力、線(xiàn)形所確定,因此不宜通過(guò)調(diào)整索力來(lái)改變結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性。