半柔性路面用地聚物砂漿配合比設(shè)計(jì)

包惠明, 湯銘鋒，遲恩濤, 葉騰飛, 盧孫泉

(桂林理工大學(xué) 土木與建筑工程學(xué)院，廣西 桂林 541004)

半柔性路面是一種新型剛?cè)嵯酀?jì)的路面，能充分發(fā)揮柔性瀝青路面和剛性混凝土路面的優(yōu)勢(shì).灌注式砂漿是在瀝青混合料母體中摻加剛性材料水泥砂漿或灌注水泥砂漿，既提高瀝青混合料的抗車轍能力，也提高瀝青混合料的低溫抗裂性和耐久性.相互嵌擠的骨料和灌入的水泥膠漿共同形成的材料具有較高的剛性，可以承受較重的荷載而不產(chǎn)生車轍.灌注式半柔性路面結(jié)構(gòu)厚度與瀝青路面基本一致，并且在溫度穩(wěn)定性、抗腐性、抗疲勞性和抗滑性等方面優(yōu)于普通瀝青混合料路面；同時(shí)，半柔性路面具有一定的應(yīng)變松弛能力，可以不設(shè)或少設(shè)溫度接縫，在行駛比較舒適等方面優(yōu)于普通水泥混凝土路面[1-4].傳統(tǒng)硅酸鹽體系水泥灌漿材料在施工工藝方面和材料研制方面已經(jīng)非常成熟，但該種材料存在干縮率大、微裂縫多、與瀝青粘結(jié)性能差等問(wèn)題[5-6].堿激發(fā)灌漿材料是一種利用固體工業(yè)廢棄物替代水泥的新型綠色灌漿材料，來(lái)源廣泛，制備簡(jiǎn)單，具有漿液穩(wěn)定性好、粘結(jié)力好等優(yōu)良特點(diǎn).礦渣微粉和粉煤灰這些廢棄物的堆放不僅會(huì)侵占大量土地資源，而且任意堆放還會(huì)污染生態(tài)環(huán)境，嚴(yán)重威脅人們的身體健康.在堿激發(fā)劑作用下，激活處理粉煤灰和礦渣微粉，進(jìn)行優(yōu)化配合比設(shè)計(jì)，使其具有良好的膠凝性質(zhì)[7-12].

近年來(lái)，國(guó)內(nèi)學(xué)者對(duì)堿激發(fā)礦渣微粉-粉煤灰復(fù)合體系的膠凝材料研究頗多.黃科等[13]研究發(fā)現(xiàn)，激發(fā)劑中Na2O質(zhì)量分?jǐn)?shù)越高(>4%),堿激發(fā)粉煤灰/礦渣微粉的凝結(jié)時(shí)間越長(zhǎng)，SiO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)越高(>6%)，其凝結(jié)時(shí)間越短.王東平[14]發(fā)現(xiàn)，在保證堿激發(fā)礦渣、粉煤灰復(fù)合體系的宏觀物理性質(zhì)良好的情況下，水玻璃模數(shù)為1.5，粉煤灰的摻量為20%，復(fù)合體系的減縮效果最好.鄧新等[15]發(fā)現(xiàn)，水膠比與膠砂比均對(duì)粉煤灰基地質(zhì)聚合物砂漿流動(dòng)度與力學(xué)強(qiáng)度影響較大.這些研究成果為地聚物砂漿的制備與性能測(cè)試提供了較好的研究思路與研究方法，但是對(duì)灌漿材料的配合比設(shè)計(jì)，以及各參數(shù)對(duì)堿激發(fā)礦渣-粉煤灰灌注式砂漿影響規(guī)律研究很少.

本文運(yùn)用正交實(shí)驗(yàn)探討水膠比、砂膠比、粉煤灰取代率、堿激發(fā)劑摻量對(duì)流動(dòng)度、凝結(jié)時(shí)間、泌水率、強(qiáng)度、干縮率等關(guān)鍵指標(biāo)對(duì)灌注式地聚物砂漿的影響規(guī)律，并對(duì)其性能進(jìn)行測(cè)試和分析.

1 試驗(yàn)原材料

1.1 原材料

試驗(yàn)原材料為粉煤灰(fly ash,IFA，河南省鞏義市鉑潤(rùn)鑄造材料有限公司)、礦渣微粉(slag micro powder,GBFS,廣東省韶關(guān)市韶關(guān)鋼鐵集團(tuán)有限公司).粉煤灰、礦渣微粉的比表面積分別為293,496 m2·kg-1，粉煤灰和礦渣微粉的化學(xué)組成，如表1所示.表1中：w為質(zhì)量分?jǐn)?shù).激發(fā)劑由NaOH(廣東省深圳市中粵化工有限公司，w(NaOH)≥96%)溶解到水玻璃(湖南省湘潭市荷塘化工有限公司，模數(shù)為3.4，固體質(zhì)量分?jǐn)?shù)為35.5%，波美度為38.1，Na2O質(zhì)量分?jǐn)?shù)為8.35%，SiO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)為27.15%，透明度為0.8)中配制而成，溶液用以調(diào)節(jié)水玻璃模數(shù).集細(xì)料為標(biāo)準(zhǔn)砂.水為實(shí)驗(yàn)室自來(lái)水.

表1 粉煤灰和礦渣微粉的化學(xué)組成Tab.1 Chemical composition of fly ash and slag micro powder %

表2 正交試驗(yàn)因素及水平Tab.2 Orthogonal test factor and level

1.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)

影響地聚物砂漿性能的4個(gè)因素分別是：水與膠凝材料的比例(A)，標(biāo)準(zhǔn)砂與膠凝料的比例(B)，礦渣微粉取代粉煤灰的比例(C)，固態(tài)Na2O和SiO2占總膠凝材料的質(zhì)量比例，即堿激發(fā)劑摻量(D).

實(shí)驗(yàn)采用4因素3水平的正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方案，正交試驗(yàn)因素及水平，如表2所示.文獻(xiàn)[14-16]表明，水玻璃模數(shù)為1.5時(shí)的激發(fā)效果最好，且力學(xué)性能最好，后續(xù)試驗(yàn)均保持模數(shù)1.5不變.各測(cè)試組配合比設(shè)計(jì)，如表3所示.

表3 地聚物砂漿配合比設(shè)計(jì)Tab.3 Mix proportion design of geopolymer mortar

1.3 試樣制備

分析純固體氫氧化鈉調(diào)配工業(yè)水玻璃模數(shù)至1.5[17]，即100 g原水玻璃溶液加入13.9 g NaOH，用塑料薄膜密封上口，靜置24 h，將其作為堿激發(fā)劑.按照質(zhì)量配比稱取粉煤灰、礦渣微粉、已配置好的堿激發(fā)劑，使用砂漿攪拌機(jī)攪拌均勻.將攪拌均勻的地聚物砂漿倒入試模中，放入振實(shí)臺(tái)上振搗2 min，振搗頻率為60 次·min-1.振搗完成后,將試樣放入養(yǎng)護(hù)箱中，在標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)1 d后脫模，再放入養(yǎng)護(hù)箱中,在標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)28 d.

1.4 測(cè)試方法及技術(shù)要求

合適的流動(dòng)度保證充分填充基體瀝青混合料的空隙，灌漿料的初始流動(dòng)度規(guī)定為10～14 s，30 min流動(dòng)度規(guī)定為不大于18 s.測(cè)試方法依據(jù)JTG E30-2005《公路工程水泥及水泥混凝土試驗(yàn)規(guī)程》，流動(dòng)測(cè)試采用T0508方法；凝結(jié)時(shí)間需滿足施工所需時(shí)間，試驗(yàn)采用T0505方法；泌水率會(huì)影響強(qiáng)度的均勻性，規(guī)程規(guī)定3 h自由泌水率小于等于3%，試驗(yàn)采用T0518方法；干縮率限制灌漿料與基體瀝青混合料的界面出現(xiàn)開(kāi)裂，規(guī)定7 d干縮率小于等于0.30%，試驗(yàn)采用T0511方法；強(qiáng)度是決定半柔性路面材料性能的重要因素，7 d抗壓強(qiáng)度不應(yīng)小于15 MPa,抗折強(qiáng)度不應(yīng)小于2 MPa，試驗(yàn)采用T0506方法.技術(shù)要求依據(jù)D51-01-2019《道路灌注式半柔性路面技術(shù)規(guī)程》.

2 結(jié)果與討論

2.1 流動(dòng)度

不同配合比地質(zhì)聚合物砂漿流動(dòng)度,如圖1所示.圖1中：L為流動(dòng)度.初始流動(dòng)度極差分析,如圖2所示.圖2中：L0為流動(dòng)度；A1,A2,A3表示水膠比，分別為0.40,0.45,0.50;B1,B2,B3表示砂膠比，分別為0.10,0.20,0.30;C1,C2,C3表示礦渣微粉取代率，分別為0.1,0.2,0.3;D1,D2,D3表示堿激發(fā)劑摻量，分別為0.11,0.14,0.17.

圖1 不同配合比地聚物砂漿流動(dòng)度 圖2 初始流動(dòng)度極差分析Fig.1 Fluidity of geopolymer mortar with different mix proportion Fig.2 Analysis of range of initial fluidity

由圖1可知:水膠比為0.4的測(cè)試組中，30 min的流動(dòng)度比初始流動(dòng)度略有減小，說(shuō)明流動(dòng)性能反而增加了，這可能是由于在拌和初期，水膠比較小導(dǎo)致水玻璃的粘度較高，而在拌和30 min后，水玻璃與粉煤灰、礦渣粉復(fù)合膠凝體系產(chǎn)生水化反應(yīng)，分解了水玻璃中固態(tài)膠凝材料,引起粘度降低;K3,K5,K9在30 min喪失了流動(dòng)性，這是因?yàn)榈V渣摻粉量高、堿激發(fā)劑質(zhì)量濃度低，縮短了初凝時(shí)間.

表4 流動(dòng)度的方差分析Tab.4 Variance analysis of fluidity

由圖2可知：水膠比從0.40提高到0.45極差最大，這是因?yàn)樗z比0.45相對(duì)于0.40，使?jié){體流動(dòng)性能提高了55%.

流動(dòng)度的方差分析，如表4 所示.表4中：df為自由度；SS為均差平方和；MS為均方；Adj()為修正后的函數(shù);F為檢驗(yàn)統(tǒng)計(jì)量；*表示差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)有意義，P<0.05.由圖2，表4可知：水膠比為顯著影響因素，隨著水膠比的增大，流動(dòng)性能越來(lái)越好；堿激發(fā)劑摻量和礦渣取代率這兩個(gè)影響因素的極差值非常接近，砂膠比極差最小，可能是因?yàn)榈鼐畚锷皾{在拌和過(guò)程發(fā)生初始水化反應(yīng)，原料加入堿溶液中，粉煤灰活性玻璃體相在外堿液的OH-的侵蝕作用下發(fā)生溶浸，形成的離子態(tài)單體在結(jié)構(gòu)中擴(kuò)散，堿激發(fā)劑摻量高，溶解的離子越多，液相分散系就越多，使得漿體流動(dòng)性增加；砂膠比影響因素最小，原因可能是砂膠比值在0.1～0.3，占整個(gè)膠凝體系的用量少.影響地聚物砂漿的流動(dòng)度主次因素為：水膠比>堿激發(fā)劑摻量>礦渣微粉取代率>砂膠比.

2.2 凝結(jié)時(shí)間

不同配合比地聚物砂漿凝結(jié)時(shí)間,如圖3所示.圖3中：t為凝結(jié)時(shí)間.對(duì)9組試樣凝結(jié)時(shí)間的測(cè)試結(jié)果進(jìn)行極差分析，凝結(jié)時(shí)間極差分析,如圖4所示.初凝時(shí)間方差分析，如表5所示.

圖3 不同配合比地聚物砂漿凝結(jié)時(shí)間 圖4 凝結(jié)時(shí)間極差分析Fig.3 Setting time of geopolymer mortar with different mix proportion Fig.4 Analysis of range of bleeding rate

表5 初凝時(shí)間方差分析Tab.5 Variance analysis of initial setting time

由表3，圖3可知：礦渣取代率高，堿激發(fā)劑摻量相對(duì)較低的測(cè)試組K5，K7，K9初凝時(shí)間和終凝時(shí)間大大縮短，且初凝與終凝間隔短.

由圖4可知：礦渣取代率從0.1增加到0.2和0.3，它們使得初凝時(shí)間分別減少39%和54%，終凝時(shí)間分別減少43%和55%.

由表5可知：礦渣微粉摻量是顯著影響因素之一.原因可能與地聚物基體中作為電荷平衡離子的Na+，Ca2+有關(guān)，Ca2+具有更強(qiáng)的靜電引力和電荷中和作用，在Ca2+作用下，硅鋁酸鹽凝膠形成更快，所以凝結(jié)時(shí)間縮短[18].此外，堿激發(fā)劑摻量越高，地聚物砂漿初凝和終凝時(shí)間越長(zhǎng)，堿激發(fā)劑摻量從0.11增加到0.14和0.17，初凝時(shí)間分別增加了27%和44%，終凝時(shí)間分別增加19%和43%.

由表5還可知：堿激發(fā)劑摻量也是顯著影響因素.原因可能是與凝結(jié)時(shí)間與地聚物聚合程度有關(guān)，加入堿激發(fā)劑的質(zhì)量濃度越大，溶出的Si離子和Al離子越多，完全聚合所需的時(shí)間就越長(zhǎng)[18-19].水膠比和砂膠比這兩個(gè)影響因素的極差值小于礦渣取代率、堿性激發(fā)劑摻量，說(shuō)明相對(duì)于前面兩個(gè)影響因素，水膠比和砂膠變化對(duì)凝結(jié)時(shí)間不敏感.因此，影響地聚物砂漿初凝時(shí)間和終凝時(shí)間因素主次順序均為：礦渣微粉取代率>堿激發(fā)劑摻量>水膠比>砂膠比.

圖5 不同配合比地聚物砂漿泌水率 圖6 泌水率極差分析Fig.5 Bleeding rate of geopolymer mortar with different mix proportion Fig.6 Analysis of range of bleeding rate

表6 泌水率方差分析Tab.6 Variance analysis of bleeding rate

2.3 自由泌水率

試驗(yàn)依據(jù)T 0528-2005《水泥混凝土拌合物泌水試驗(yàn)方法》,不同配合比地聚物砂漿泌水率(η1)，如圖5所示.泌水率極差分析，如圖6所示.泌水率方差分析，如表6所示.

由表3，6可知：水膠比是影響泌水率的顯著因素，水膠比從0.45提高到0.50，泌水率升高92%，其值接近水膠比為0.45的兩倍.可能是因?yàn)榈鼐酆仙皾{在發(fā)生聚合反應(yīng)的過(guò)程中，水的用量達(dá)到反應(yīng)臨界值，而大部分過(guò)剩的游離水在終凝成型之前的地聚合物漿體表面析出.

由圖5可知：砂膠比由0.1增加到0.3，泌水率先減小后增大，說(shuō)明當(dāng)砂膠比為0.1時(shí)，過(guò)小的砂膠比使地聚物漿體的粘聚性和保水性均下降，但變化幅度不是很大；然而，當(dāng)砂膠比由0.2提高到0.3，泌水率升高31%，說(shuō)明砂膠比增加到一定程度，粉煤灰和礦渣微粉復(fù)合地聚物漿體密度很小，多余的砂會(huì)沉底導(dǎo)致漿體一定程度的離析，保水性下降;當(dāng)砂膠比為0.2時(shí)，泌水率最小，且各測(cè)試組均小于規(guī)范值的3%.因此，影響地聚物砂漿自由泌水率因素主次順序均為：水膠比>砂膠比>礦渣微粉取代率>堿激發(fā)劑摻量，

2.4 強(qiáng)度

對(duì)齡期分別為7，28 d的地聚物砂漿試件進(jìn)行抗壓強(qiáng)度(R)及抗折強(qiáng)度(Rb)的測(cè)試，抗壓強(qiáng)度極差分析，如圖7所示.抗折強(qiáng)度極差分析，如圖8所示.

圖7 抗壓強(qiáng)度極差分析 圖8 抗折強(qiáng)度極差分析Fig.7 Analysis of range of compressive strength Fig.8 Analysis of range of flexural strength

由圖7可知：抗壓強(qiáng)度總體隨著水膠比的增大而減小，隨著礦渣取代率、堿激發(fā)劑摻量的增加而增大.水膠比從0.45增加到0.50，抗壓強(qiáng)度降低了75%，其原因可能隨著縮聚反應(yīng)的不斷進(jìn)行，漿體內(nèi)部過(guò)剩的水逐漸蒸發(fā)，在內(nèi)部形成一定數(shù)量的空隙，造成地聚物砂漿密實(shí)度降低，從而引起強(qiáng)度下降.礦渣取代率從0.1增加到0.2，0.3，抗壓強(qiáng)度呈線性增長(zhǎng)規(guī)律，7 d抗壓強(qiáng)度分別增加了112%和60%.

由圖8可知：抗折強(qiáng)度隨著水膠比的增大而減小，隨著礦渣取代率、堿激發(fā)劑摻量的增加而增大，這與抗壓強(qiáng)度變化原因類似；隨著砂膠比增大，膠凝材料較少時(shí)，抗壓抗折強(qiáng)度先增加后減小，可能是因?yàn)樵诜磻?yīng)初期會(huì)快速生成凝膠膠體而形成一定的強(qiáng)度，但隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加，聚合反應(yīng)生成的凝膠數(shù)量減少，不足以充分膠結(jié)砂顆粒，導(dǎo)致試塊內(nèi)部空隙率較高，造成力學(xué)性能降低.

不同配合比7,28 d地聚物砂漿力學(xué)性能,如表7所示.抗壓強(qiáng)度方差分析,如表8所示.抗折強(qiáng)度方差分析，如表9所示.

由表8可知：礦渣微粉是影響地聚物砂漿的顯著因素.由于粉煤灰玻璃結(jié)構(gòu)網(wǎng)絡(luò)中[SiO4]四面體聚合度高,較難被堿激活,因此，純粉煤灰試樣宏觀性能上表現(xiàn)出硬化體強(qiáng)度不高.而礦渣微粉玻璃結(jié)構(gòu)網(wǎng)絡(luò)中[SiO4]四面體聚合度低,易被堿激發(fā),水化速度較粉煤灰快,前期形成的水化產(chǎn)物對(duì)粉煤灰的水化有誘導(dǎo)作用,因此，礦渣微粉取代粉煤灰后,粉煤灰與礦渣微粉之間的協(xié)同效應(yīng)使地聚合物的強(qiáng)度隨礦渣摻量的增加和齡期的延長(zhǎng)而有大幅度提高[20].

表7 不同配合比7,28 d地聚物砂漿力學(xué)性能Tab.7 Mechanical properties of geopolymer mortar with different mix proportion in 7,28 d

表8 抗壓強(qiáng)度方差分析Tab.8 Analysis of variance of compressive strength

表9 抗折強(qiáng)度方差分析Tab.9 Analysis of variance of flexural strength

由表8還可知：隨著堿激發(fā)劑劑摻量增加，抗壓強(qiáng)度也略有增加.可能是由于激發(fā)劑中的堿金屬離子的增加提高了溶液的pH值，促使更多的粉煤灰與礦渣微粉溶解生成較小的硅酸鹽、鋁酸鹽單體，其參與的聚合反應(yīng)提高了試塊的抗壓強(qiáng)度[13]，但在28 d齡期堿激發(fā)劑摻量從0.14增加到0.17，抗壓強(qiáng)度有所下降，可能是由于堿激發(fā)劑未能與原材料反應(yīng)完全，部分堿金屬離子Na+通過(guò)材料的裂縫逸出，與空氣的中碳酸(H2CO3)反應(yīng)生成白色的NaCO3及NaHCO3，并在表面析出，泛堿導(dǎo)致強(qiáng)度降低，這與Barbosa等[21]結(jié)論一致.影響地質(zhì)聚合物砂漿抗壓強(qiáng)度因素的主次順序?yàn)椋旱V渣微粉取代率>水膠比>堿激發(fā)劑摻量>砂膠比，礦渣取代率為0.3，堿激發(fā)劑摻量為0.14，抗壓強(qiáng)度最大.

因此，影響地質(zhì)聚合物砂漿抗折強(qiáng)度因素的主次順序?yàn)椋核z比>礦渣微粉取代率>砂膠比>堿激發(fā)劑摻量，礦渣取代率為0.3，堿激發(fā)劑摻量為0.14～0.17，抗折強(qiáng)度大于規(guī)范值的2 MPa.

2.5 收縮膨脹率

采用新型BCL-300型砂漿收縮膨脹測(cè)長(zhǎng)儀,對(duì)齡期分別為1,3,7,14,21,28 d的各組試樣進(jìn)行比較.不同配合比地聚物砂漿養(yǎng)護(hù)28 d收縮膨脹率,如圖9所示.圖9中：η2為收縮率；η3為膨脹率.早期收縮膨脹率極差分,如圖10所示.

圖9 不同配合比地聚物砂漿養(yǎng)護(hù)28 d收縮膨脹率 圖10 早期收縮膨脹率極差分析 Fig.9 28d shrinkage and expansion rate with Fig.10 analysis of range of early different mix proportions of geopolymer mortar shrinkage and expansion rate

由圖9可知：地聚物砂漿呈現(xiàn)初期膨脹，前期收縮大，后期收縮減緩的趨勢(shì).這是由于試件養(yǎng)護(hù)24 h脫模，放入溫度為(20±1) ℃的水中1 d，與脫模后初始長(zhǎng)度對(duì)比，有膨脹的趨勢(shì)，這與Zhang等[22]得出的地質(zhì)聚合物在濕度為90%的養(yǎng)護(hù)環(huán)境下呈略微的膨脹狀態(tài)的結(jié)論一致.

由圖10可知：當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期為1 d時(shí),試件的收縮影響因素主要是礦渣取代率和堿激發(fā)劑摻量，收縮率隨著礦渣取代率和堿激發(fā)劑的摻量增大而增大.這是由于地聚物砂漿發(fā)生初期水化反應(yīng)，引起反應(yīng)物和反應(yīng)產(chǎn)物的絕對(duì)體積發(fā)生了變化收縮，化學(xué)收縮率隨著礦渣質(zhì)量濃度的增加而增加.這表明，混合物中礦渣質(zhì)量濃度的增加導(dǎo)致漿料的反應(yīng)速率更快. 堿激發(fā)劑摻量的增加，激發(fā)劑中的堿成分(OH-)會(huì)促使礦渣溶解出更多的金屬離子(Ca2+，Al3+)，這些金屬離子與水玻璃及其水解產(chǎn)物反應(yīng)生成水化產(chǎn)C-A-S-H凝膠，進(jìn)一步產(chǎn)生化學(xué)收縮.28 d收縮率方差分析，如表10所示.

表10 28 d收縮率方差分析 Tab.10 Analysis of variance of 28d shrinkage rate

由表10可知；影響干縮率的主要因素是水膠比，干縮率隨著水膠比的增加而增加，這可能是由于濕度為50%的養(yǎng)護(hù)條件下，干燥產(chǎn)生了自收縮.膠凝材料內(nèi)部自由水迅速消耗，產(chǎn)生的自干燥從而引起其宏觀體積的減小，砂漿水化反應(yīng)消耗的水分在試塊內(nèi)部產(chǎn)生一定數(shù)量的空隙，空隙內(nèi)部產(chǎn)生的應(yīng)力使空隙之間產(chǎn)生擠壓應(yīng)力，隨著齡期的增長(zhǎng)，就產(chǎn)生一定的收縮變形，但是從28 d的養(yǎng)護(hù)齡期的收縮率僅為0.08%，都遠(yuǎn)小于規(guī)范值的0.30%.

4 結(jié)論

1) 影響地聚物砂漿的流動(dòng)度主次因素為：水膠比>堿激發(fā)劑摻量>礦渣微粉取代率>砂膠比，地聚物砂漿的流動(dòng)性能主要受控于水膠比，水膠比在0.45以上滿足流動(dòng)度小于14 s的規(guī)范要求.

2) 影響地聚物砂漿初凝時(shí)間和終凝時(shí)間因素主次順序均為：礦渣微粉取代率>堿激發(fā)劑摻量>水膠比>砂膠比，礦渣微粉替代率增加，地聚物砂漿初凝和終凝時(shí)間縮短，堿激發(fā)劑摻量越高，地聚物砂漿初凝和終凝時(shí)間越長(zhǎng).

3) 影響地聚物砂漿自由泌水率因素主次順序?yàn)椋核z比>砂膠比>礦渣微粉取代率>堿激發(fā)劑摻量，水膠比對(duì)泌水率影響顯著，砂膠比由0.1增加到0.3的過(guò)程，泌水率先減小后增大，砂膠比為0.2時(shí)，自由泌水率最小.

4) 影響地聚物砂漿抗壓強(qiáng)度因素的主次順序?yàn)椋旱V渣微粉取代率>水膠比>堿激發(fā)劑摻量>砂膠比,影響抗折強(qiáng)度因素的主次順序?yàn)椋核z比>礦渣微粉取代率>砂膠比>堿激發(fā)劑摻量，抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度隨水膠比的增加而減小，隨著礦渣微粉取代率的增加而增大，綜合比較兩者，礦渣微粉取代率為0.3的力學(xué)性能最好.

5) 從28 d的養(yǎng)護(hù)齡期來(lái)看，地聚物砂漿呈初期膨脹，前期收縮大，后期收縮減緩的趨勢(shì)，測(cè)試組總體收縮率遠(yuǎn)小于規(guī)范值.

6) 綜合上述結(jié)論，半柔性路面用地聚物砂漿配合比的水膠比為0.45～0.50，砂膠比為0.2，礦渣取代率為0.3，堿激發(fā)劑摻量為0.14～0.17，其性能符合半柔性路面技術(shù)規(guī)程中灌漿材料技術(shù)要求.