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    飛機(jī)氣密球面框典型連接結(jié)構(gòu)疲勞分析

    2020-12-08 05:23:16王衛(wèi)偉王慧梅
    關(guān)鍵詞:緊固件球面構(gòu)型

    王衛(wèi)偉,王慧梅

    (中航西飛民用飛機(jī)有限責(zé)任公司 工程技術(shù)中心,西安 710089)

    0 引言

    民用飛機(jī)機(jī)身氣密艙的末端框一般設(shè)計(jì)為球面框,這樣設(shè)計(jì)是為了能較好地將框承受的氣密載荷傳遞給機(jī)身壁板。球面框一般布置在機(jī)身環(huán)向連接位置,整個(gè)連接區(qū)既要承受球面框增壓產(chǎn)生的斜向拉伸載荷,又要承受機(jī)身對連接區(qū)傳遞的機(jī)身軸向載荷,結(jié)構(gòu)傳力較復(fù)雜,常規(guī)分析方法難以進(jìn)行準(zhǔn)確疲勞評估[1-4]。通過對球面框典型連接結(jié)構(gòu)開展疲勞試驗(yàn),用于評估現(xiàn)有疲勞分析的合理性,從而保證飛機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)達(dá)到高可靠性要求,為飛機(jī)球面框疲勞分析提供參考。

    1 試驗(yàn)規(guī)劃

    選取球面框與機(jī)身蒙皮連接區(qū)一個(gè)長桁間距的典型結(jié)構(gòu)作為試驗(yàn)件。

    試驗(yàn)件分為兩組(以下稱為試驗(yàn)件構(gòu)型Ⅰ、試驗(yàn)件構(gòu)型Ⅱ),兩組試驗(yàn)件結(jié)構(gòu)形式完全一致,不同之處為連接區(qū)選用緊固件的類型,試驗(yàn)件如圖1所示。試驗(yàn)件構(gòu)型I,框與角材連接區(qū)的緊固件為鉚釘;試驗(yàn)件構(gòu)型II,框與角材連接區(qū)的緊固件為高鎖螺栓,試驗(yàn)件的連接區(qū)緊固件如圖2所示,兩組試驗(yàn)件其它部位的緊固件相同。試驗(yàn)件構(gòu)型Ⅰ為6件,試驗(yàn)件構(gòu)型Ⅱ?yàn)?件,共計(jì)11件。

    圖1 試驗(yàn)件示意圖

    圖3試驗(yàn)件約束及加載示意圖

    根據(jù)球面框的受載形式,試驗(yàn)件在框和后蒙皮長桁端部進(jìn)行固定約束;在球面框角材和前蒙皮長桁端部進(jìn)行兩點(diǎn)協(xié)調(diào)加載,試驗(yàn)件約束及加載如圖3所示,其中A加載端施加球面框增壓產(chǎn)生的斜向拉伸載荷,B加載端施加機(jī)身軸向載荷。根據(jù)試驗(yàn)件的約束及加載要求,對約束及加載端進(jìn)行工裝夾具設(shè)計(jì),包括后蒙皮長桁端部約束、框端部約束和A、B加載端四部分工裝夾具設(shè)計(jì),工裝夾具材料均采用Q235結(jié)構(gòu)鋼。夾具設(shè)計(jì)應(yīng)有足夠的強(qiáng)度,不能在試驗(yàn)過程中先于試驗(yàn)件破壞。

    2 疲勞試驗(yàn)結(jié)果

    構(gòu)型I的6件試驗(yàn)件疲勞裂紋均出現(xiàn)在鉚釘孔處,裂紋繼續(xù)擴(kuò)展,最后整個(gè)角材斷裂。構(gòu)型Ⅱ的5件試驗(yàn)件疲勞裂紋均出現(xiàn)在角材彎邊區(qū),裂紋沿角材彎邊區(qū)域繼續(xù)擴(kuò)展,最后整個(gè)角材斷裂。因試驗(yàn)件疲勞裂紋出現(xiàn)位置具有很高的一致性,對試驗(yàn)件構(gòu)型I選取1個(gè)試驗(yàn)件(編號I-2)的典型疲勞斷裂照片,試驗(yàn)件構(gòu)型I-2斷裂后正面及細(xì)節(jié)照片如圖4所示;對試驗(yàn)件構(gòu)型Ⅱ選取1個(gè)試驗(yàn)件(編號Ⅱ-4)的典型疲勞斷裂照片,試驗(yàn)件構(gòu)型II-4斷裂后正面及細(xì)節(jié)照片如圖5所示。

    3 分析模型建立

    依據(jù)試驗(yàn)件數(shù)學(xué)模,建立球面框典型連接結(jié)構(gòu)試驗(yàn)件細(xì)節(jié)有限元模型。蒙皮、長桁、帶板、對接帶板、框、角片都簡化成SHELL單元,緊固件簡化成CBUSH單元。連接區(qū)的框與角材、角材與蒙皮對接帶板之間建立GAP單元,用于模擬結(jié)構(gòu)之間的間隙和接觸,試驗(yàn)件細(xì)節(jié)有限元模型如圖6所示。

    圖4 試驗(yàn)件構(gòu)型I-2斷裂后正面及細(xì)節(jié)照片

    圖6 試驗(yàn)件細(xì)節(jié)有限元模型

    圖8試驗(yàn)件構(gòu)型II細(xì)節(jié)有限元模型應(yīng)力分布云圖

    試驗(yàn)件構(gòu)型Ⅰ,細(xì)節(jié)模型的網(wǎng)格尺寸大約為4 mm,兩個(gè)緊固件之間劃分5個(gè)單元,用NASTRAN SOL106求解器進(jìn)行非線性求解運(yùn)算,得到試驗(yàn)件構(gòu)型I細(xì)節(jié)有限元模型應(yīng)力分布如圖7所示。

    對于試驗(yàn)件構(gòu)型Ⅱ,破壞部位在角材彎邊區(qū)域,需要更細(xì)的網(wǎng)格,故網(wǎng)格尺寸大約為2 mm,兩個(gè)緊固件之間劃分10個(gè)單元,用NASTRAN SOL106求解器進(jìn)行非線性求解運(yùn)算,得到試驗(yàn)件構(gòu)型II細(xì)節(jié)有限元模型應(yīng)力分布如圖8所示。

    4 疲勞試驗(yàn)與仿真分析結(jié)果對比

    4.1 疲勞試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

    根據(jù)試驗(yàn)件構(gòu)型I、試驗(yàn)件構(gòu)型II的疲勞試驗(yàn)結(jié)果(疲勞試驗(yàn)結(jié)果如表1),采用《民機(jī)結(jié)構(gòu)耐久性與損傷容限設(shè)計(jì)手冊(上冊)》(以下簡稱《手冊》)6.2章節(jié)中的方法[5],計(jì)算試驗(yàn)件構(gòu)型I的基本可靠性壽命。

    表1 疲勞試驗(yàn)結(jié)果

    第一步,計(jì)算特征壽命:對鋁合金,α=4.0,故特征壽命為:

    第二步,計(jì)算系數(shù):

    依據(jù)《手冊》[5],按代表主要結(jié)構(gòu)試件的等幅載荷試驗(yàn),試件系數(shù)ST取值1.3;按每個(gè)試件含一個(gè)主要結(jié)構(gòu)件,置信系數(shù)SC取1.155;按鋁合金對應(yīng)可靠度95 %,可靠性系數(shù)SR取2.1。

    第三步,計(jì)算疲勞可靠性壽命:

    依據(jù)以上方法,計(jì)算得到試驗(yàn)件構(gòu)型Ⅱ的疲勞可靠性壽命為50208。

    4.2 試驗(yàn)件構(gòu)型I疲勞分析

    結(jié)合疲勞試驗(yàn)結(jié)果,對于試驗(yàn)件構(gòu)型I選取鉚釘孔作為分析部位,進(jìn)行疲勞壽命分析,分析方法采用雙向受載DFR方法。

    首先,采用細(xì)節(jié)模型中的縱向應(yīng)力作為分析參考應(yīng)力,具體取值方法為:選取兩個(gè)鉚釘之間單元(5個(gè)單元)的兩個(gè)表面的縱向應(yīng)力值,應(yīng)力取值如圖9所示。

    圖9應(yīng)力取值示意圖

    分別求得拉伸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力,按下面的公式求得參考應(yīng)力。

    σ=σt+σb/1.2

    其中,σt為拉伸應(yīng)力,σb為彎曲應(yīng)力。然后取5個(gè)單元的參考應(yīng)力平均值,可得:

    根據(jù)《手冊》[5],DFRbase計(jì)算時(shí),基于典型細(xì)節(jié)為多排緊固件連接,Ktg=3.0,由于分析部位主要承受彎曲載荷,需要對細(xì)節(jié)模型提取的參考應(yīng)力進(jìn)行轉(zhuǎn)化。依據(jù)圖表計(jì)算得出彎曲載荷下的Ktg=2.18。

    故分析部位(鉚釘孔)的參考應(yīng)力為:

    σref=σ·2.18/3.0=202.86 MPa

    然后,采用雙向受載DFR方法通過計(jì)算得到分析部位的疲勞可靠性壽命如下:N95/95=34206次飛行起落。

    4.3 試驗(yàn)件構(gòu)型II疲勞分析

    對于試驗(yàn)件構(gòu)型II選取角材彎邊處作為分析部位,進(jìn)行疲勞壽命分析,分析方法采用缺口DFR方法。

    采用細(xì)節(jié)模型中的縱向應(yīng)力作為分析參考應(yīng)力,具體取值方法為:選取兩個(gè)釘間距長度范圍內(nèi)單元(10個(gè)單元)的兩個(gè)表面的縱向應(yīng)力值,應(yīng)力取值示意圖如圖10所示。

    圖10應(yīng)力取值示意圖

    分別求得拉伸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力,對10個(gè)單元的參考應(yīng)力取平均值,可得:

    采用《手冊》中缺口DFR計(jì)算方法對分析部位進(jìn)行疲勞分析,得到分析部位的疲勞可靠性壽命如下:N95/95=28659次飛行起落。

    4.4 疲勞試驗(yàn)壽命與疲勞分析壽命對比分析

    疲勞試驗(yàn)結(jié)果與疲勞分析結(jié)果的對比如表2所示。

    表2 疲勞試驗(yàn)結(jié)果與疲勞分析結(jié)果的對比

    5 結(jié)論

    根據(jù)疲勞試驗(yàn)結(jié)果、仿真分析結(jié)果,能夠得到以下結(jié)論:

    (1)鉚釘孔部位和角材彎邊部位為球面框典型連接區(qū)域的疲勞薄弱部位,結(jié)構(gòu)疲勞壽命主要受球面框增壓產(chǎn)生的拉伸附加彎曲應(yīng)力影響;

    (2)應(yīng)用細(xì)節(jié)有限元模型結(jié)合《手冊》中的DFR疲勞分析方法,分析結(jié)果相對于試驗(yàn)結(jié)果較保守,分析方法合理、有效,計(jì)算值與試驗(yàn)值的相對偏差在工程上是可接受的,可應(yīng)用于球面框結(jié)構(gòu)的疲勞分析,具有較強(qiáng)的工程應(yīng)用價(jià)值。

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