新建道路下穿特大橋?qū)蚨蘸突鶚兜挠绊懛治?/h1>
2020-12-03 12:03蔡紀(jì)鋒
蔡紀(jì)鋒
(福州市規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院，福建 福州 350108)
近年來(lái)，隨著我國(guó)城市交通量劇增，新建道路與現(xiàn)存橋梁交叉項(xiàng)目已很普遍。目前，這種下穿形式主要分為橋梁、U槽、板樁、路基等，由于其結(jié)構(gòu)形式特殊性、復(fù)雜性，施工過(guò)程中必然會(huì)對(duì)周邊土體產(chǎn)生一定的變形與沉降，從而對(duì)現(xiàn)存橋梁的墩柱與基樁產(chǎn)生一定的影響[1]。根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)，新建公路與已建或在建高速橋梁交叉跨越時(shí)，應(yīng)優(yōu)先選擇公路下穿高速橋梁方案[2-3]。針對(duì)該類(lèi)工程的施工與設(shè)計(jì)的復(fù)雜性，眾多學(xué)者對(duì)該問(wèn)題開(kāi)展了一系列的研究工作，如趙煜星[4]研究表明新建道路的施工對(duì)既有橋梁的位移和應(yīng)力有一定影響，并且建議高壓旋噴樁施工采用跳作法。還有相關(guān)研究采用數(shù)值模擬方法與簡(jiǎn)化計(jì)算方法計(jì)算變形、內(nèi)力等特性，從而提出最優(yōu)的施工方案[5-8]。綜上，新建道路對(duì)既有橋梁橋墩和基樁具有一定的影響。
本文以福州新南港大橋接線(xiàn)道路下穿江口特大橋?yàn)楣こ瘫尘埃芯慷淹良昂笃谛熊?chē)荷載對(duì)江口特大橋橋梁基樁的內(nèi)力與變形的影響。本次分析重點(diǎn)針對(duì)與新南港大橋接線(xiàn)緊鄰的第135#～137#墩柱基樁進(jìn)行內(nèi)力與變形分析，并對(duì)堆土反壓的保護(hù)措施進(jìn)行分析，得出相應(yīng)的結(jié)論，為今后該類(lèi)工程的建設(shè)提供一些重要工程經(jīng)驗(yàn)。
1 工程概況與地質(zhì)條件
福州新南港大橋接線(xiàn)道路位于K2+220段處下穿江口特大橋福州岸引橋段，如圖1所示。新建道路機(jī)動(dòng)車(chē)道寬15.5 m，非機(jī)動(dòng)車(chē)道寬4 m。設(shè)計(jì)道路等級(jí)為城市主干道，計(jì)算行車(chē)速度為60 km/h。江口特大橋下穿段上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為6 m×30 m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)T梁，下部結(jié)構(gòu)為柱式墩配基樁，墩柱直徑為1.5 m，基樁采用直徑為1.6 m的灌注樁，其中，第135#和第136#墩柱基樁為摩擦樁，樁長(zhǎng)分別為47.5 m和48.5 m，第137#墩柱基樁為端承樁，嵌入微風(fēng)化凝灰?guī)r，樁長(zhǎng)為49 m。橋墩和基樁砼標(biāo)號(hào)均為C25。
圖1 新南港大橋下穿江口特大橋示意圖
橋址區(qū)地質(zhì)土層自上而下分別為填土、淤泥、中砂、淤泥質(zhì)土夾砂、中砂夾泥、淤泥質(zhì)粘土、卵石、強(qiáng)風(fēng)化凝灰熔巖、微風(fēng)化凝灰熔巖。具體物理力學(xué)指標(biāo)見(jiàn)表1。
表1 地層物理力學(xué)指標(biāo)
2 計(jì)算模型
2.1 模型簡(jiǎn)化
本文采用平面應(yīng)變模型進(jìn)行簡(jiǎn)化分析，土層厚度取60 m，基樁兩側(cè)土體寬度取30 m，單側(cè)路堤填土為1.7 m，寬度為30 m，路面荷載為12.75 kPa。模型左、右側(cè)邊界約束土體水平位移，底部邊界約束土體豎向位移。土體本構(gòu)模型采用摩爾-庫(kù)倫模型，其具體參數(shù)如表1所示?；鶚都岸罩脑敿?xì)參數(shù)見(jiàn)表2，且剛度均按基樁及墩柱的抗彎剛度和軸向剛度進(jìn)行等效，具體路堤填土及堆土反壓分析模型如圖2所示。同時(shí)，為考慮上部橋梁對(duì)墩柱位移所產(chǎn)生的約束作用，本工程在墩柱頂部采用彈簧支座對(duì)橋梁約束進(jìn)行簡(jiǎn)化模擬。
表2 地層物理力學(xué)指標(biāo)
2.2 計(jì)算工況
(1)路堤填土計(jì)算分析模型示意圖如圖2(a)所示，具體計(jì)算工況如下：
圖2 計(jì)算模型示意圖
①建立土層，形成初始地應(yīng)力，并對(duì)位移清零；
②建立基樁、墩柱及柱頂彈簧模型，并施加墩頂荷載；
③填筑路堤填土，并施加路面荷載。
(2)堆土反壓計(jì)算分析模型示意圖如圖2(b)所示，具體計(jì)算工況如下：
①建立土層，形成初始地應(yīng)力，并對(duì)位移清零；
②建立基樁、墩柱及柱頂彈簧模型，并施加墩頂荷載；
③填筑路堤填土及施加路面荷載，并在鄰跨進(jìn)行堆土反壓。
3 計(jì)算結(jié)果
3.1 墩柱及基樁偏位分析
在填筑路堤填土并施加道路荷載后，各個(gè)基樁及墩柱的偏位情況見(jiàn)圖3～5，基樁及墩柱的位移值如表3所示。
圖3 135#基樁及墩柱偏位曲線(xiàn)
圖4 136#基樁及墩柱偏位曲線(xiàn)
圖5 137#基樁及墩柱偏位曲線(xiàn)
表3 各基樁及墩柱偏位值
由圖3～5及表3可知，在路堤填土及道路荷載的作用下，135#基樁及墩柱均發(fā)生了順橋向偏位，基樁的最大偏位值為5.7 mm，墩柱頂部最大偏位值為6.5 mm，其鉛垂偏移最大值為0.7 mm。這表明在路堤填土及道路荷載的作用下，墩柱及基樁的偏位值均較小。
136#基樁及墩柱均發(fā)生了順橋向偏位，但基樁和墩柱的位移均很小。這表明路堤填土及道路荷載對(duì)墩柱及基樁的影響很小。但在本次分析中，左右車(chē)道的路堤填土及交通荷載均同時(shí)施加，不考慮不對(duì)稱(chēng)堆載，故在后期施工中，應(yīng)確保路堤填土同時(shí)施作，盡可能減小對(duì)橋梁基樁的影響。
137#基樁及墩柱均發(fā)生了順橋向偏位，基樁的最大偏位值為5.6 mm，墩柱頂部最大偏位值為6.2 mm，其鉛垂偏移最大值為0.8 mm。這表明在路堤填土及道路荷載的作用下，墩柱及基樁的偏位值均較小。
3.2 基樁彎矩與剪力
在路堤填土及道路荷載的作用下，各基樁彎矩及剪力如圖6～8及表4所示。
圖6 135#基樁內(nèi)力分布曲線(xiàn)
表4 各基樁內(nèi)力值
由圖6及表4可知，在路堤填土及道路荷載的作用下，135#樁身產(chǎn)生較為顯著的彎矩，彎矩最大值為4 270.6 kN·m，位于淤泥質(zhì)土層與卵石層交界處(深度約32 m)。同時(shí)，由于上部結(jié)構(gòu)對(duì)基樁位移的約束，在樁頂處產(chǎn)生了一定的彎矩。此外，在路堤填土及道路荷載的作用下，樁身亦產(chǎn)生了一定的附加剪力。
由圖7及表4可知，在路堤填土及道路荷載的作用下，136#基樁產(chǎn)生的彎矩及剪力均很小，基本可忽略路堤填土的影響。
圖7 136#基樁內(nèi)力分布曲線(xiàn)
由圖8及表4可知，在路堤填土及道路荷載的作用下，137#樁身產(chǎn)生較為顯著的彎矩，彎矩最大值為4 862.0 kN·m，位于淤泥質(zhì)土層與卵石層交界處(深度約32 m)。同時(shí)，在路堤填土及道路荷載的作用下，樁身亦產(chǎn)生了一定的附加剪力。
圖8 137#基樁內(nèi)力分布曲線(xiàn)
3.3 堆土反壓效果分析
為了盡可能減小路堤填土及道路荷載對(duì)基樁產(chǎn)生的影響，本文提出在135#墩及137#墩的外側(cè)進(jìn)行堆土反壓，反壓土高度與路堤填土高度一致。同時(shí)，為盡可能避免反壓土對(duì)134#及138#墩樁基產(chǎn)生不利影響，反壓土堆載寬度取橋跨的一半(即15 m)進(jìn)行分析，將反壓土與路堤填土同時(shí)進(jìn)行堆填，從而盡可能避免不對(duì)稱(chēng)堆載對(duì)樁基產(chǎn)生不利影響，后續(xù)堆土反壓效果分析亦將反壓土與路堤填土考慮為同時(shí)施工?？紤]到反壓堆土對(duì)樁基豎向承載力影響較小，故僅對(duì)基樁偏位及抗彎承載力展開(kāi)分析。
在填筑路堤填土、道路荷載及反壓土的作用下，墩柱和樁基偏位值見(jiàn)表3。可見(jiàn)當(dāng)填筑了反壓土后，墩柱及樁基的偏位值均有了一定程度的減小，亦對(duì)基樁偏位起有利作用。
填筑反壓土后基樁內(nèi)力值見(jiàn)表5。對(duì)比表4，可見(jiàn)當(dāng)填筑了反壓土后，基樁彎矩亦顯著減小，同時(shí)樁身附加剪力也顯著減小。
表5 填筑反壓土后基樁內(nèi)力值
4 結(jié)語(yǔ)與建議
對(duì)新建道路對(duì)特大橋橋墩和基樁的內(nèi)力與變形影響進(jìn)行了有限元分析，并針對(duì)堆土反壓所產(chǎn)生的影響進(jìn)行分析，具體結(jié)果如下：
1)通過(guò)對(duì)135#墩、136#及137#墩基樁及墩柱的位移及內(nèi)力分析可知，在填土及道路荷載的作用下，135#墩及137#墩柱及基樁均發(fā)生較為輕微的偏位，并在樁身產(chǎn)生較大的彎矩，但彎矩最大值均小于樁身抗彎承載力；136#墩受填土及道路荷載的影響較小。但分析過(guò)程中，填土及道路荷載均考慮同時(shí)施加，即不考慮道路填土的不對(duì)稱(chēng)堆載，這在后期橋梁施工中應(yīng)予以重視。
2)當(dāng)采用反壓土進(jìn)行堆土反壓(與路堤填土同步施工)時(shí)，反壓土對(duì)于減小基樁及墩柱偏位具有明顯效果，且基樁彎矩亦顯著減小，同時(shí)樁身附加剪力也顯著減小。
工程措施建議：橋梁下穿孔的路基兩側(cè)15 m寬范圍兩側(cè)各設(shè)置加寬路基15 m，平衡下穿孔的填筑附加荷載，道路填筑時(shí)可增設(shè)土工格柵提高路基的整體穩(wěn)定性，并要求道路左右幅及邊孔同時(shí)對(duì)稱(chēng)填筑施工。
猜你喜歡
校園里的那堆土，到底該怎么搬？湖北教育·綜合資訊(2022年4期)2022-05-06 傳力桿偏位對(duì)機(jī)場(chǎng)道面水泥混凝土應(yīng)力的影響中國(guó)民航大學(xué)學(xué)報(bào)(2021年5期)2021-12-04 河道疏浚底泥堆土鎘污染修復(fù)技術(shù)分析煤田地質(zhì)與勘探(2021年5期)2021-11-03 蛙格言·校園版(2021年20期)2021-09-10 步履式頂推分體寬幅鋼箱梁橫向偏位局部應(yīng)力分析黑龍江交通科技(2021年2期)2021-03-05 高墩梁式橋橋墩偏位檢測(cè)及分析江西建材(2020年4期)2020-05-08 基樁檢測(cè)中的靜載試驗(yàn)法與高應(yīng)變法的應(yīng)用探討建材發(fā)展導(dǎo)向(2019年11期)2019-08-24 淺論高層建筑豎向鋼筋偏位的防治對(duì)策消費(fèi)導(dǎo)刊(2018年10期)2018-08-20 大噸位基樁靜載試驗(yàn)的影響因素分析及處理江西建材(2018年4期)2018-04-10 意外堆土對(duì)高架橋結(jié)構(gòu)安全性評(píng)估分析湖南交通科技(2017年2期)2017-07-18
蔡紀(jì)鋒
(福州市規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院，福建 福州 350108)
近年來(lái)，隨著我國(guó)城市交通量劇增，新建道路與現(xiàn)存橋梁交叉項(xiàng)目已很普遍。目前，這種下穿形式主要分為橋梁、U槽、板樁、路基等，由于其結(jié)構(gòu)形式特殊性、復(fù)雜性，施工過(guò)程中必然會(huì)對(duì)周邊土體產(chǎn)生一定的變形與沉降，從而對(duì)現(xiàn)存橋梁的墩柱與基樁產(chǎn)生一定的影響[1]。根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)，新建公路與已建或在建高速橋梁交叉跨越時(shí)，應(yīng)優(yōu)先選擇公路下穿高速橋梁方案[2-3]。針對(duì)該類(lèi)工程的施工與設(shè)計(jì)的復(fù)雜性，眾多學(xué)者對(duì)該問(wèn)題開(kāi)展了一系列的研究工作，如趙煜星[4]研究表明新建道路的施工對(duì)既有橋梁的位移和應(yīng)力有一定影響，并且建議高壓旋噴樁施工采用跳作法。還有相關(guān)研究采用數(shù)值模擬方法與簡(jiǎn)化計(jì)算方法計(jì)算變形、內(nèi)力等特性，從而提出最優(yōu)的施工方案[5-8]。綜上，新建道路對(duì)既有橋梁橋墩和基樁具有一定的影響。
本文以福州新南港大橋接線(xiàn)道路下穿江口特大橋?yàn)楣こ瘫尘埃芯慷淹良昂笃谛熊?chē)荷載對(duì)江口特大橋橋梁基樁的內(nèi)力與變形的影響。本次分析重點(diǎn)針對(duì)與新南港大橋接線(xiàn)緊鄰的第135#～137#墩柱基樁進(jìn)行內(nèi)力與變形分析，并對(duì)堆土反壓的保護(hù)措施進(jìn)行分析，得出相應(yīng)的結(jié)論，為今后該類(lèi)工程的建設(shè)提供一些重要工程經(jīng)驗(yàn)。
1 工程概況與地質(zhì)條件
福州新南港大橋接線(xiàn)道路位于K2+220段處下穿江口特大橋福州岸引橋段，如圖1所示。新建道路機(jī)動(dòng)車(chē)道寬15.5 m，非機(jī)動(dòng)車(chē)道寬4 m。設(shè)計(jì)道路等級(jí)為城市主干道，計(jì)算行車(chē)速度為60 km/h。江口特大橋下穿段上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為6 m×30 m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)T梁，下部結(jié)構(gòu)為柱式墩配基樁，墩柱直徑為1.5 m，基樁采用直徑為1.6 m的灌注樁，其中，第135#和第136#墩柱基樁為摩擦樁，樁長(zhǎng)分別為47.5 m和48.5 m，第137#墩柱基樁為端承樁，嵌入微風(fēng)化凝灰?guī)r，樁長(zhǎng)為49 m。橋墩和基樁砼標(biāo)號(hào)均為C25。
圖1 新南港大橋下穿江口特大橋示意圖
橋址區(qū)地質(zhì)土層自上而下分別為填土、淤泥、中砂、淤泥質(zhì)土夾砂、中砂夾泥、淤泥質(zhì)粘土、卵石、強(qiáng)風(fēng)化凝灰熔巖、微風(fēng)化凝灰熔巖。具體物理力學(xué)指標(biāo)見(jiàn)表1。
表1 地層物理力學(xué)指標(biāo)
2 計(jì)算模型
2.1 模型簡(jiǎn)化
本文采用平面應(yīng)變模型進(jìn)行簡(jiǎn)化分析，土層厚度取60 m，基樁兩側(cè)土體寬度取30 m，單側(cè)路堤填土為1.7 m，寬度為30 m，路面荷載為12.75 kPa。模型左、右側(cè)邊界約束土體水平位移，底部邊界約束土體豎向位移。土體本構(gòu)模型采用摩爾-庫(kù)倫模型，其具體參數(shù)如表1所示?；鶚都岸罩脑敿?xì)參數(shù)見(jiàn)表2，且剛度均按基樁及墩柱的抗彎剛度和軸向剛度進(jìn)行等效，具體路堤填土及堆土反壓分析模型如圖2所示。同時(shí)，為考慮上部橋梁對(duì)墩柱位移所產(chǎn)生的約束作用，本工程在墩柱頂部采用彈簧支座對(duì)橋梁約束進(jìn)行簡(jiǎn)化模擬。
表2 地層物理力學(xué)指標(biāo)
2.2 計(jì)算工況
(1)路堤填土計(jì)算分析模型示意圖如圖2(a)所示，具體計(jì)算工況如下：
圖2 計(jì)算模型示意圖
①建立土層，形成初始地應(yīng)力，并對(duì)位移清零；
②建立基樁、墩柱及柱頂彈簧模型，并施加墩頂荷載；
③填筑路堤填土，并施加路面荷載。
(2)堆土反壓計(jì)算分析模型示意圖如圖2(b)所示，具體計(jì)算工況如下：
①建立土層，形成初始地應(yīng)力，并對(duì)位移清零；
②建立基樁、墩柱及柱頂彈簧模型，并施加墩頂荷載；
③填筑路堤填土及施加路面荷載，并在鄰跨進(jìn)行堆土反壓。
3 計(jì)算結(jié)果
3.1 墩柱及基樁偏位分析
在填筑路堤填土并施加道路荷載后，各個(gè)基樁及墩柱的偏位情況見(jiàn)圖3～5，基樁及墩柱的位移值如表3所示。
圖3 135#基樁及墩柱偏位曲線(xiàn)
圖4 136#基樁及墩柱偏位曲線(xiàn)
圖5 137#基樁及墩柱偏位曲線(xiàn)
表3 各基樁及墩柱偏位值
由圖3～5及表3可知，在路堤填土及道路荷載的作用下，135#基樁及墩柱均發(fā)生了順橋向偏位，基樁的最大偏位值為5.7 mm，墩柱頂部最大偏位值為6.5 mm，其鉛垂偏移最大值為0.7 mm。這表明在路堤填土及道路荷載的作用下，墩柱及基樁的偏位值均較小。
136#基樁及墩柱均發(fā)生了順橋向偏位，但基樁和墩柱的位移均很小。這表明路堤填土及道路荷載對(duì)墩柱及基樁的影響很小。但在本次分析中，左右車(chē)道的路堤填土及交通荷載均同時(shí)施加，不考慮不對(duì)稱(chēng)堆載，故在后期施工中，應(yīng)確保路堤填土同時(shí)施作，盡可能減小對(duì)橋梁基樁的影響。
137#基樁及墩柱均發(fā)生了順橋向偏位，基樁的最大偏位值為5.6 mm，墩柱頂部最大偏位值為6.2 mm，其鉛垂偏移最大值為0.8 mm。這表明在路堤填土及道路荷載的作用下，墩柱及基樁的偏位值均較小。
3.2 基樁彎矩與剪力
在路堤填土及道路荷載的作用下，各基樁彎矩及剪力如圖6～8及表4所示。
圖6 135#基樁內(nèi)力分布曲線(xiàn)
表4 各基樁內(nèi)力值
由圖6及表4可知，在路堤填土及道路荷載的作用下，135#樁身產(chǎn)生較為顯著的彎矩，彎矩最大值為4 270.6 kN·m，位于淤泥質(zhì)土層與卵石層交界處(深度約32 m)。同時(shí)，由于上部結(jié)構(gòu)對(duì)基樁位移的約束，在樁頂處產(chǎn)生了一定的彎矩。此外，在路堤填土及道路荷載的作用下，樁身亦產(chǎn)生了一定的附加剪力。
由圖7及表4可知，在路堤填土及道路荷載的作用下，136#基樁產(chǎn)生的彎矩及剪力均很小，基本可忽略路堤填土的影響。
圖7 136#基樁內(nèi)力分布曲線(xiàn)
由圖8及表4可知，在路堤填土及道路荷載的作用下，137#樁身產(chǎn)生較為顯著的彎矩，彎矩最大值為4 862.0 kN·m，位于淤泥質(zhì)土層與卵石層交界處(深度約32 m)。同時(shí)，在路堤填土及道路荷載的作用下，樁身亦產(chǎn)生了一定的附加剪力。
圖8 137#基樁內(nèi)力分布曲線(xiàn)
3.3 堆土反壓效果分析
為了盡可能減小路堤填土及道路荷載對(duì)基樁產(chǎn)生的影響，本文提出在135#墩及137#墩的外側(cè)進(jìn)行堆土反壓，反壓土高度與路堤填土高度一致。同時(shí)，為盡可能避免反壓土對(duì)134#及138#墩樁基產(chǎn)生不利影響，反壓土堆載寬度取橋跨的一半(即15 m)進(jìn)行分析，將反壓土與路堤填土同時(shí)進(jìn)行堆填，從而盡可能避免不對(duì)稱(chēng)堆載對(duì)樁基產(chǎn)生不利影響，后續(xù)堆土反壓效果分析亦將反壓土與路堤填土考慮為同時(shí)施工?？紤]到反壓堆土對(duì)樁基豎向承載力影響較小，故僅對(duì)基樁偏位及抗彎承載力展開(kāi)分析。
在填筑路堤填土、道路荷載及反壓土的作用下，墩柱和樁基偏位值見(jiàn)表3。可見(jiàn)當(dāng)填筑了反壓土后，墩柱及樁基的偏位值均有了一定程度的減小，亦對(duì)基樁偏位起有利作用。
填筑反壓土后基樁內(nèi)力值見(jiàn)表5。對(duì)比表4，可見(jiàn)當(dāng)填筑了反壓土后，基樁彎矩亦顯著減小，同時(shí)樁身附加剪力也顯著減小。
表5 填筑反壓土后基樁內(nèi)力值
4 結(jié)語(yǔ)與建議
對(duì)新建道路對(duì)特大橋橋墩和基樁的內(nèi)力與變形影響進(jìn)行了有限元分析，并針對(duì)堆土反壓所產(chǎn)生的影響進(jìn)行分析，具體結(jié)果如下：
1)通過(guò)對(duì)135#墩、136#及137#墩基樁及墩柱的位移及內(nèi)力分析可知，在填土及道路荷載的作用下，135#墩及137#墩柱及基樁均發(fā)生較為輕微的偏位，并在樁身產(chǎn)生較大的彎矩，但彎矩最大值均小于樁身抗彎承載力；136#墩受填土及道路荷載的影響較小。但分析過(guò)程中，填土及道路荷載均考慮同時(shí)施加，即不考慮道路填土的不對(duì)稱(chēng)堆載，這在后期橋梁施工中應(yīng)予以重視。
2)當(dāng)采用反壓土進(jìn)行堆土反壓(與路堤填土同步施工)時(shí)，反壓土對(duì)于減小基樁及墩柱偏位具有明顯效果，且基樁彎矩亦顯著減小，同時(shí)樁身附加剪力也顯著減小。
工程措施建議：橋梁下穿孔的路基兩側(cè)15 m寬范圍兩側(cè)各設(shè)置加寬路基15 m，平衡下穿孔的填筑附加荷載，道路填筑時(shí)可增設(shè)土工格柵提高路基的整體穩(wěn)定性，并要求道路左右幅及邊孔同時(shí)對(duì)稱(chēng)填筑施工。
猜你喜歡
湖北教育·綜合資訊(2022年4期)2022-05-06
中國(guó)民航大學(xué)學(xué)報(bào)(2021年5期)2021-12-04
煤田地質(zhì)與勘探(2021年5期)2021-11-03
格言·校園版(2021年20期)2021-09-10
黑龍江交通科技(2021年2期)2021-03-05
江西建材(2020年4期)2020-05-08
建材發(fā)展導(dǎo)向(2019年11期)2019-08-24
消費(fèi)導(dǎo)刊(2018年10期)2018-08-20
江西建材(2018年4期)2018-04-10
湖南交通科技(2017年2期)2017-07-18
