杉木常壓過熱蒸汽干燥工藝研究*

劉 穎 李賢軍 郝曉峰

（中南林業(yè)科技大學材料科學與工程學院，長沙 410004)

過熱蒸汽干燥是近年發(fā)展起來的新型干燥技術，是一種利用過熱蒸汽直接與物料接觸而去除水分的干燥方式[1-2]。近年來，國內外學者對木材過熱蒸汽干燥特性進行研究。Pang[3]、章國強[4]、鮑詠澤[5]等探究了木材過熱蒸汽干燥水熱遷移規(guī)律，為木材過熱蒸汽干燥工藝優(yōu)化提供了理論基礎；Yonggun[6-10]等系統(tǒng)研究了落葉松、樟木、楊木等木材過熱蒸汽干燥特性，結果表明過熱蒸汽干燥技術可以實現(xiàn)木材的高效快速干燥。但目前大多數(shù)干燥工藝仍局限于實驗室，尚未轉化至企業(yè)的規(guī)?；瘧?，在產業(yè)化推廣應用方面存在不足[11-13]。此外，木材過熱蒸汽干燥方面的生產能耗對技術的產業(yè)化應用有較大影響，但目前相關生產能耗統(tǒng)計分析研究相對缺失[14-16]。因此有必要進一步探究適用于產業(yè)化大規(guī)模生產的杉木過熱蒸汽干燥工藝。

本文以速生杉木鋸材為研究對象，采用過熱蒸汽對其進行干燥處理，探討了初含水率、鋸材厚度、干燥溫度對杉木鋸材過熱蒸汽干燥特性的影響規(guī)律，初步獲得了杉木實驗室優(yōu)化過熱蒸汽干燥工藝，并對其進行企業(yè)生產性中試驗證，為促進杉木木材過熱蒸汽干燥的產業(yè)化利用提供參考。

1 材料與方法

1.1 材料

實驗室杉木過熱蒸汽干燥特性研究試驗用材為290 mm(長)×120 mm(寬)×20/30/40 mm(厚)的四面刨光規(guī)格試件，平均初含水率約為20%～40%，干燥前用環(huán)氧樹脂膠進行封端處理。企業(yè)生產性中試研究試驗用材為5 m3杉木鋸材，板材規(guī)格為2 500 mm(長)×120～ 200 mm(寬)×25 mm(厚)，于工廠堆垛進行初步氣干預干處理至含水率約為30%。

1.2 設備

實驗室杉木過熱蒸汽干燥特性研究試驗設備參照文獻[17]，包括實驗室改裝的過熱蒸汽干燥設備，溫度巡檢儀（SWP-RLK，昌暉自動化系統(tǒng)有限公司），熱電偶（WRNK-191，顏歷自動化儀表有限公司），數(shù)顯式推拉力計（HP-20 型，樂清市艾德堡儀器有限公司）。企業(yè)生產性中試試驗所用干燥設備為端風機型炭化干燥窯，設備詳細結構見文獻[17]。

1.3 試驗方法

1.3.1 實驗室杉木過熱蒸汽干燥特性研究

杉木過熱蒸汽干燥試驗方案設計如下：選取110、120、130、140、150 ℃五個水平過熱蒸汽溫度，設置20、30、40 mm三種規(guī)格鋸材厚度和20%、30%、40%三個水平的鋸材初含水率，進行單因素試驗，每組試驗重復三次，并取平均值作為試驗結果。

過熱蒸汽干燥試件處理參照文獻[18]。升溫程序為從室溫以20 ℃/h的速率升溫至80 ℃，通入飽和水蒸汽至排氣口有大量蒸汽逸出，再以同樣速度升溫至100 ℃， 保溫2 h，待試件均勻熱透后，然后以10 ℃/h的速率升溫至設定值，直至試件含水率降至10%左右結束，試件自然降溫至室溫后取出。干燥每隔30 min升溫一次。干燥結束后參照GB/T6491—2012《鋸材干燥質量》對各條件下干燥鋸材的干燥質量進行檢測。

1.3.2 企業(yè)生產性中試

將被干材堆垛擺放于窯內，關閉窯門僅打開風機，測定材堆各位置風速分布，并讀取干燥窯電表讀數(shù)，升溫程序與實驗室試驗一致，干燥結束后按照GB/T6491—2012 抽樣檢測鋸材質量，讀取干燥窯電表讀數(shù)。

2 結果與分析

2.1 初含水率對木材干燥特性的影響

過熱蒸汽干燥速率較快，速生杉木材質疏松、滲透性較差，高含水率杉木鋸材過熱蒸汽干燥質量較差，結合本課題組前期楊木過熱蒸汽干燥經驗[18]，選擇纖維飽和點附近試件進行過熱蒸汽干燥試驗。

圖1 不同初含水率鋸材的表層溫度(a)、芯層溫度（b）和含水率（c）變化曲線Fig.1 Curves of surface temperature (a), core temperature (b) and moisture content (c) of sawn timber with diあerent initial moisture contents

在120 ℃條件下，過熱蒸汽干燥過程中不同初含水率杉木鋸材的表芯層溫度和含水率變化情況如圖1所示。杉木過熱蒸汽干燥過程大致可以分為三個階段[19-20]：第一階段為快速升溫預熱段，木材內部溫度快速上升，表芯層升溫趨勢一致，但芯層溫度較表層略有滯后；第二階段為恒溫快速干燥段，此時木材內部溫度基本穩(wěn)定在92 ℃左右；第三階段為梯度升溫減速干燥段，鋸材溫度緩慢上升并逐漸穩(wěn)定在120 ℃左右。隨著干燥過程的進行，鋸材的含水率逐漸降低，預熱階段鋸材含水率變化幅度較小；恒速干燥階段鋸材含水率快速降低，干燥速率基本保持恒定；減速干燥階段鋸材干燥速率呈減小趨勢。

表1 不同初含水率速生杉木過熱蒸汽干燥質量Tab. 1 Superheated steam drying quality of fast-growing Chinese fir with diあerent initial moisture content

不同初含水率杉木鋸材過熱蒸汽干燥的質量情況如表1 所示，鋸材初含水率對干燥速率有明顯影響。隨著鋸材初含水率的增加，其平均干燥速率明顯提高，增幅可達47.58%。當初含水率低于30%時，平均終含水率偏低，厚度上含水率分布均勻，同時無開裂產生，鋸材的截面變形量隨初含水率的降低而減小，杉木鋸材干燥質量較佳。當鋸材初含水率為40%時，鋸材出現(xiàn)了內裂和端裂。

2.2 鋸材厚度對木材干燥特性的影響

圖2 不同厚度鋸材的表層溫度(a)、芯層溫度(b)和含水率(c)變化曲線Fig.2 Surface temperature (a), core temperature (b) and moisture content (c) of diあerent thickness sawn timber

在過熱蒸汽干燥過程中，不同厚度杉木鋸材的表層溫度、芯層溫度和含水率變化趨勢如圖2 所示。不同厚度鋸材的總體升溫趨勢一致，表層溫度極其接近，但芯層溫度與表層溫度相比存在較大差異。隨著鋸材厚度的增加，其表芯層溫度差異增大。此外，不同厚度鋸材的含水率降低趨勢基本一致，快速升溫預熱階段鋸材干燥速率呈現(xiàn)逐漸增加趨勢，但整體較慢；恒溫快速干燥階段鋸材干燥速率基本維持恒定；梯度升溫減速干燥階段鋸材干燥速率呈現(xiàn)逐漸減小趨勢。

不同厚度杉木鋸材過熱蒸汽干燥質量如表2 所示，鋸材厚度對干燥速率影響明顯。隨著鋸材厚度的增加，其平均干燥速率呈降低趨勢，降幅達到48.99%。在干燥質量方面，不同厚度鋸材經過熱蒸汽干燥后均無內裂發(fā)生。但當鋸材厚度增加至40 mm時，有端裂出現(xiàn)。隨著鋸材厚度增加，截面變形量增大，厚度上的含水率偏差增加，但總體變形量和厚度含水率差異較小。

表2 不同厚度速生杉木過熱蒸汽干燥質量Tab. 2 Superheated steam drying quality of fast-growing Chinese fir with diあerent thickness

2.3 干燥溫度對木材干燥特性的影響

杉木鋸材在過熱蒸汽干燥過程中的表層溫度、芯層溫度和含水率變化曲線如圖3 所示，干燥過程中鋸材的表層溫度和芯層溫度的變化趨勢相同，且與前文研究相吻合。

圖3 杉木過熱蒸汽干燥的表層溫度（a）、芯層溫度（b）和含水率（c）變化曲線Fig.3 Curves of surface temperature (a), core temperature (b), and moisture content (c) of Chinese fir dried by superheated steam

不同溫度水平下杉木鋸材過熱蒸汽干燥的質量情況見表3，干燥溫度對杉木鋸材的干燥速率影響顯著。隨著干燥溫度的升高，鋸材的平均干燥速率逐漸增加，增幅達到87.36%。當介質溫度不超過140 ℃時，干燥鋸材無開裂發(fā)生，鋸材的干燥質量較好；而當介質溫度為150 ℃時，有少許內裂發(fā)生，隨干燥溫度的增加鋸材的截面變形量呈增大趨勢。

表3 不同過熱蒸汽溫度下速生杉木的干燥質量Tab. 3 The drying quality of fast-growing Chinese fir by diあerent superheated steam temperature

因此優(yōu)化的杉木過熱蒸汽干燥工藝為：杉木鋸材初含水率不超過30%；設置升溫程序為預熱段以20 ℃/h的速率升溫至100 ℃，恒溫段以100 ℃保溫2 h，梯度升溫段以10 ℃/h的速率升溫至140 ℃；當預熱段干燥溫度升高至約80 ℃時，通入飽和水蒸汽至排氣口有大量蒸汽逸出，干燥至含水率約為10%，最后進行冷卻平衡處理。

2.4 企業(yè)生產性中試研究

基于上述實驗室獲得的優(yōu)化工藝參數(shù)，進行企業(yè)生產性中試試驗。干燥試驗開始前檢測到窯體內不同位置材堆間的風速分布如圖4 所示。水平方向上，送風側的風速差異較出風側大，經材堆過濾后風速分布略有變化，故每隔30 min轉換風機轉向，使窯內風速循環(huán)更均勻。高度方向上，在送風側的同一位置材堆間以頂部風速最大，底部風速次之；出風側以中部風速最大，頂部風速次之。深度方向上，隨著與風機距離的增大風速呈減小趨勢，端風型炭化干燥窯的風機位于窯體正后方，靠近后方材堆，因而靠近風機的后方材堆風速較高，而前方材堆風速最低[21-22]。

圖4 不同位置材堆送風側(a)、出風側(b)的風速分布Fig.4 Wind speed distribution at the air supply side (a) and the air outlet side (b) of the stack at diあerent positions

窯內各材堆間不同位置鋸材的干燥質量如表4 所示，鋸材終含水率在6.10%～8.55%之間。由于工廠對采伐來的濕材堆垛進行自然氣干預處理，材堆內部氣流循環(huán)不均勻，內部和表面含水率存在較大差異，降低了鋸材干燥均勻度。實際生產過程中，可采用常規(guī)干燥等強制干燥手段進行預干處理，提高木材干燥均勻度。此外，不同位置材堆間的終含水率略有差異，前方材堆最高，后方材堆最低，這與材堆間的風速循環(huán)強度有關。本試驗采用端風型炭化干燥窯對木材進行干燥處理，該窯長度方向超過8 m，其內部風速循環(huán)不均勻，導致不同位置材堆間的終含水率存在差異，降低了鋸材的整體干燥速率，因而尚需進一步研制高效節(jié)能的專用木材過熱蒸汽干燥設備[23]。

從表4 可以看出，鋸材過熱蒸汽干燥的整體干燥質量較好，無內裂和表裂發(fā)生，其厚度含水率偏差和殘余應力滿足鋸材干燥質量國家標準一級要求，同時截面變形較小，介于0.54～1.07 mm。

表4 低含水率鋸材企業(yè)生產性中試的干燥質量Tab. 4 Drying quality of low moisture content sawn timber in productive pilot test

圖5 杉木過熱蒸汽干燥前后質量效果圖Fig.5 Drying quality chart of Chinese fir before and after by superheated steam

圖5 為杉木過熱蒸汽干燥前后效果圖，杉木過熱蒸汽干燥前后表面顏色無明顯變化，同時板面平整，變形小，未出現(xiàn)明顯的開裂變形等干燥缺陷。

在干燥窯上使用獨立電表監(jiān)測干燥過程耗電情況。經計算，5 m3杉木鋸材經過熱蒸汽干燥的整體耗電量為676 kW·h，單位板材耗電量為135.2 kW·h/m3，干燥過程能源消耗量較少，生產成本較低[24-25]。

3 結論

本文以速生人工林杉木鋸材為研究對象，探究杉木常壓過熱蒸汽干燥特性，并優(yōu)化杉木過熱蒸汽干燥工藝，在此基礎上進行企業(yè)生產性中試研究，最終得出了較為成熟的杉木過熱蒸汽干燥技術，主要研究結論如下：

1）初含水率、鋸材厚度和干燥溫度均會顯著影響杉木過熱蒸汽干燥速率和干燥質量。隨著初含水率的增加，鋸材干燥速率明顯增大。當初含水率在30%以內時，鋸材干燥質量較好。隨著鋸材厚度的增加和干燥溫度降低，其干燥速率呈現(xiàn)明顯降低趨勢。當過熱蒸汽溫度不超過140 ℃時，鋸材干燥質量較好。

2）獲得較為成熟的杉木鋸材過熱蒸汽干燥工藝為：將初含水率不超過30%的杉木鋸材按要求堆垛在干燥窯中；設置升溫程序為預熱段以20 ℃/h的速率升溫至100 ℃，恒溫段以100 ℃保溫2 h，梯度升溫段以10 ℃/h的速率升溫至140 ℃；并當預熱段干燥溫度升高至約80 ℃時通入飽和水蒸汽，直至排氣口有大量蒸汽逸出，在此條件下干燥至含水率約為10%，最后進行冷卻平衡處理。

3）企業(yè)生產性中試研究表明，采用140 ℃過熱蒸汽干燥30%左右初含水率杉木鋸材，干燥速度快，干燥質量好，材色無明顯變化，可以實現(xiàn)杉木木材的工業(yè)化快速高效干燥。此外，干燥過程無需通入空氣，且無廢氣排出，整體耗能少，節(jié)能環(huán)保。

4）采用端風型炭化干燥窯對木材進行過熱蒸汽干燥處理時，由于其內部風速循環(huán)不均勻，會降低鋸材干燥均勻度和整體干燥速率，尚需進一步研制高效節(jié)能的專用木材過熱蒸汽干燥設備。