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    基于強(qiáng)度折減法的大型露天礦東端幫穩(wěn)定性分析

    2019-03-13 11:50:22康曉鵬韓廷文王金偉紀(jì)茜堯
    中國礦業(yè) 2019年3期
    關(guān)鍵詞:坡角露天礦抗剪

    康曉鵬,韓廷文,高 巖,王金偉,紀(jì)茜堯

    (1.北京工業(yè)大學(xué)建筑工程學(xué)院,北京 100124;2.山東省第二地質(zhì)礦產(chǎn)勘查院,山東 兗州 272100)

    礦產(chǎn)資源露天開采的過程中,開挖邊坡的穩(wěn)定性研究是露天礦安全生產(chǎn)的關(guān)鍵技術(shù)問題,也是巖石力學(xué)等相關(guān)學(xué)科的基本命題。而隨著礦產(chǎn)資源的開發(fā)利用,露天礦向深部開采建設(shè)中所遇到的巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性問題也相應(yīng)增多,特別是大型露天礦高邊坡問題表現(xiàn)尤為突出[1]。近些年來,我國露天礦開采所占的礦石產(chǎn)量比重越來越大,國家對(duì)此的投入也越來越多,因此對(duì)露天礦開采礦高邊坡的穩(wěn)定性方面的研究也越來越深入。楊天鴻等[2]在收集整理國內(nèi)外相關(guān)資料的基礎(chǔ)上,通過對(duì)露天礦高陡邊坡穩(wěn)定性研究現(xiàn)狀分析,提出了露天礦邊坡巖體強(qiáng)度參數(shù)識(shí)別表征方法和動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性評(píng)價(jià)方法;劉福明等[3]通過對(duì)露天礦排土場(chǎng)邊坡降水入滲規(guī)律的研究,提出了提高露天礦排土邊坡穩(wěn)定性的建議。然而目前國內(nèi)對(duì)露天礦高邊坡穩(wěn)定性與地下水位的關(guān)系分析大多數(shù)是建立在飽和巖土體的情況下,而對(duì)地下水位以上巖土體的飽和度變化很少考慮[4]。本文通過考慮地下水位以上的巖土體飽和度變化,結(jié)合夏日哈木鎳鈷礦區(qū)高陡邊坡模擬計(jì)算出不同開采坡角的邊坡穩(wěn)定系數(shù)與地下水位的關(guān)系,確定出同一水位下的最小開采坡角,以及不同開采坡角下的最高地下水位。本次研究即對(duì)該地區(qū)類似工程具有重要的借鑒意義,也對(duì)以后高水位下露天礦的開采具有重要的工程使用價(jià)值。

    1 露天礦開挖邊坡研究區(qū)域概況

    夏日哈木鎳鈷礦區(qū)地處青海省西部東昆侖山脈西段,鎳鈷資源量108萬t,為大型鎳鈷硫化物礦床。擬規(guī)劃建設(shè)年產(chǎn)礦石量561萬t的露天采礦場(chǎng),行政區(qū)劃隸屬于青海省格爾木市烏圖美仁鄉(xiāng)管轄。擬建的露天采場(chǎng)東西長1 670 m,采深一般在300 m以上,最高邊坡高度超過600 m,為重要工程。露天采場(chǎng)設(shè)計(jì)生產(chǎn)服務(wù)年限約18年。

    1.1 露天礦開挖邊坡研究區(qū)域選擇

    根據(jù)邊坡不同位置的邊坡高度、工程地質(zhì)巖組分布特征、各巖組巖石質(zhì)量等級(jí)、邊坡面傾向與各巖體的優(yōu)勢(shì)結(jié)構(gòu)面的關(guān)系、露天采場(chǎng)邊坡巖體完整程度等多項(xiàng)指標(biāo)對(duì)邊坡進(jìn)行了分區(qū),共分為5個(gè)區(qū),分別為一區(qū)、二區(qū)、三區(qū)、四區(qū)和五區(qū),各分區(qū)界線的方位角及主要工程地質(zhì)巖組見圖1。由于該大型露天鎳鈷礦東端幫即一區(qū)所占比重最大,故本文選取一區(qū)一號(hào)剖面線作為研究對(duì)象,其他區(qū)域可以以此區(qū)域?yàn)閰⒖迹\(yùn)用同等方法依次研究。

    圖1 露天采場(chǎng)地質(zhì)結(jié)構(gòu)分區(qū)與剖面位置圖Fig.1 Open-pit field geological structure zoning and profile map

    1.2 露天礦開挖邊坡研究區(qū)域地質(zhì)特征

    通過對(duì)此區(qū)域的工程地質(zhì)勘查,該邊坡主要分為堅(jiān)硬-較堅(jiān)硬塊狀輝長巖-輝石巖-花崗巖巖組和較堅(jiān)硬-較軟碎塊狀蝕變輝石巖巖組兩個(gè)巖組。

    堅(jiān)硬-較堅(jiān)硬塊狀輝長巖-輝石巖-花崗巖巖組,新鮮巖體呈塊狀結(jié)構(gòu),新鮮巖石致密堅(jiān)硬,局部蝕變巖石較堅(jiān)硬。由于輝長巖與輝石巖巖體各力學(xué)參數(shù)接近,現(xiàn)統(tǒng)一描述。該巖組塊體平均密度2.86 g/cm3,巖石平均飽和單軸抗壓強(qiáng)度62.45 MPa,軟化系數(shù)0.92,內(nèi)摩擦角29.6°,凝聚力5.6 MPa,平均吸水率0.11,平均彈性模量0.39×105MPa,平均泊松比0.18,平均滲透系數(shù)為3×10-6m/s。較堅(jiān)硬-較軟碎塊狀蝕變輝石巖巖組,巖體呈塊狀、碎塊狀結(jié)構(gòu)。塊體平均密度2.92 g/cm3,巖石平均飽和單軸抗壓強(qiáng)度29.95 MPa,平均吸水率0.44%。根據(jù)工程地質(zhì)孔資料,研究區(qū)域的主要巖體工程地質(zhì)特征見表1。

    表1 一區(qū)邊坡主要巖體工程地質(zhì)特征表Table 1 Geological feature of main rock mass engineering in area 1

    2 計(jì)算參數(shù)的選擇

    2.1 邊坡工程地質(zhì)剖面分段

    在各分區(qū)邊坡上選擇具有代表性的地段繪制邊坡剖面圖,并進(jìn)行邊坡工程地質(zhì)巖組或巖體劃分。在剖面圖上及后文表格中用編號(hào)表示主要巖組或巖體,對(duì)應(yīng)編號(hào)見表2。

    再根據(jù)巖體完整程度、裂隙率、壓水試驗(yàn)成果(透水率)、風(fēng)化及蝕變程度等對(duì)研究區(qū)域1號(hào)剖面各巖組或巖體進(jìn)一步分成各小區(qū),用③-1、③-2等表示,見圖2。

    表2 各巖組或巖體對(duì)應(yīng)編號(hào)表Table 2 Each rock group or rock masscorresponding number

    圖2 1號(hào)剖面工程地質(zhì)剖面圖(一區(qū))Fig.2 Section 1 engineering geological profile (Zone 1)

    2.2 巖石強(qiáng)度指標(biāo)折減計(jì)算

    2.2.1 折減方法的選擇

    由于實(shí)驗(yàn)室做出的巖石強(qiáng)度指標(biāo)不能直接應(yīng)用于實(shí)際巖體,需進(jìn)行折減計(jì)算。在巖體穩(wěn)定性分析中,巖體抗剪強(qiáng)度指標(biāo)是最重要的計(jì)算指標(biāo)。根據(jù)巖塊的抗剪強(qiáng)度,本文采用費(fèi)辛柯法、M GEORGI法對(duì)巖體抗剪強(qiáng)度中的凝聚力進(jìn)行弱化處理,然后求其平均值[5],見式(1)。

    Cm=CI×I(1)

    式中:Cm為巖體的凝聚力;CI為測(cè)試得到的巖石的凝聚力;I為折減系數(shù)。

    1) 費(fèi)辛柯法

    費(fèi)辛柯法是考慮巖體結(jié)構(gòu)面間距和巖體破壞高度兩個(gè)因素對(duì)巖塊凝聚力進(jìn)行弱化,其折減系數(shù)I由式(2)確定。

    (2)

    式中:a為巖石強(qiáng)度和巖體結(jié)構(gòu)面分布的特征系數(shù),參照不同分類巖石的a值,此處a取3.0[6];H為巖體破壞高度,根據(jù)各部邊坡高度確定;L為破壞巖體被切割的原巖石尺寸,即結(jié)構(gòu)面間距,根據(jù)各巖體節(jié)理裂隙密度確定。

    2) M GEORGI法

    M GEORGI對(duì)堅(jiān)硬巖漿巖和變質(zhì)巖巖塊的巖體強(qiáng)度研究以后,得出式(3)所示經(jīng)驗(yàn)關(guān)系。

    I=0.114e-0.48(i-2)+0.02(3)

    式中,i為節(jié)理裂隙密度指數(shù),根據(jù)各巖體節(jié)理裂隙密度確定。

    通過上述兩種方法進(jìn)行抗剪強(qiáng)度中的凝聚力折減后,取其算術(shù)平均值作為抗剪強(qiáng)度凝聚力值。摩擦角的折減目前還沒有相關(guān)公式,一般按經(jīng)驗(yàn)系數(shù)折減,參考同類工程取法,摩擦角的折減系數(shù)取0.85。

    2.2.2 折減結(jié)果

    本次研究對(duì)研究區(qū)內(nèi)主要巖體進(jìn)行了三軸壓縮試驗(yàn),共取巖樣五組,其試驗(yàn)成果見表3。根據(jù)上述剖面圖上劃分的各巖體分段的裂隙密度不同,對(duì)各巖性段的巖石三軸壓縮試驗(yàn)抗剪強(qiáng)度進(jìn)行折減計(jì)算,折減后的抗剪強(qiáng)度見表4。

    2.3 水位設(shè)置的參數(shù)選擇

    水位設(shè)置需考慮土的飽和度與基質(zhì)吸力即孔隙壓力的關(guān)系,以及滲透系數(shù)隨孔隙壓力的變化關(guān)系。透水性系數(shù)即滲透系數(shù)Kw也可以用基質(zhì)吸力(ua-uω)的函數(shù)式表達(dá),此處用1964年BROOKS和COREY得到的基質(zhì)吸力與飽和度關(guān)系曲線表達(dá)式來確定,見式(4)~(5)。

    表3 三軸壓縮試驗(yàn)成果表Table 3 The results of triaxial compression test

    表4 1號(hào)剖面折減后巖體抗剪強(qiáng)度表Table 4 The shear strength of rock mass in section 1 after reduction

    Kω=Ksfor (ua-uω)≤(ua-uω)b(4)

    式中:Ks為飽和土(即S=100%)的透水性系數(shù);Se為有效飽和度,此處剩余飽和度取為零,即有效飽和度即為飽和度;δ為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)。

    不同土類的若干δ值及其相應(yīng)的孔隙尺寸分布指標(biāo)λ見表5。

    表5 不同土類常數(shù)δ的建議值及孔隙尺寸分布指標(biāo)λ值Table 5 The suggested value of different soil type constantand the value of pore size distribution index

    GARDNER建議的滲透系數(shù)與基質(zhì)吸力的關(guān)系表達(dá)式見式(6)。

    (6)

    式(6)中提出一種由兩個(gè)常數(shù)“a”及“n”所確定的適應(yīng)性強(qiáng)的滲透性系數(shù),常數(shù)n定義為函數(shù)的坡度,常數(shù)a相應(yīng)于函數(shù)的斷點(diǎn),此處a取0.1,n取2[7]。

    結(jié)合式(5)和式(6)得到土在非飽和狀態(tài)下的滲透折減系數(shù)K_s的計(jì)算公式,見式(7)。

    (7)

    由此得到有效飽和度Se、滲透折減系數(shù)K_s隨孔隙壓力(ua-uω)的變化結(jié)果,見表6。

    2.4 計(jì)算組合的選擇

    根據(jù)《非煤露天邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB/T 51016—2014),采用“自重+地下水”的組合對(duì)邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行分析。依據(jù)《非煤露天邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB/T 51016—2014),所研究的露天礦開挖邊坡工程安全等級(jí)為Ⅰ級(jí),由表7得出研究區(qū)域的最小設(shè)計(jì)安全系數(shù)Fst≥1.25~1.20(自重+地下水)[8-9]。這里未考慮地震作用、爆破震動(dòng)等不利因素,根據(jù)相關(guān)工程經(jīng)驗(yàn),一般需要把計(jì)算出來的穩(wěn)定系數(shù)進(jìn)行折減,此處折減系數(shù)取0.90[10],即在自重加地下水作用下計(jì)算出來的最小安全系數(shù)要大于1.39~1.33,此處模擬計(jì)算出的最小安全系數(shù)取1.35。

    表6 孔隙壓力設(shè)置參數(shù)表Table 6 Pore pressure setting parameters

    表7 不同荷載組合下總體邊坡的設(shè)計(jì)安全系數(shù)Table 7 Design safety factors for general side slopesunder different load combinations

    注:荷載組合Ⅰ為自重+地下水;荷載組合Ⅱ?yàn)樽灾?地下水+爆破振動(dòng)力;荷載組合Ⅲ為自重+地下水+地震力。

    3 東端幫邊坡穩(wěn)定性計(jì)算過程及結(jié)果分析

    選取東端幫即一區(qū)的1號(hào)剖面線為研究對(duì)象,采用有限元軟件ABAQUS,結(jié)合抗剪強(qiáng)度折減法分別計(jì)算開挖坡角為42°、44°、45°、46°及48°時(shí)在不同地下水位的穩(wěn)定系數(shù)[11]。

    3.1 ABAQUS中抗剪強(qiáng)度折減參數(shù)的計(jì)算

    所謂抗剪強(qiáng)度折減技術(shù)就是將土體的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)C和φ,用一個(gè)折減系數(shù)FS,如式(8)和式(9)所示的形式進(jìn)行折減,然后用折減后的虛擬抗剪強(qiáng)度指標(biāo)CF和φF,取代原來的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)C和φ,見式(10)[12]。

    CF=C/FS(8)

    φF=tan-1((tanφ)/FS)(9)

    τfF=CF+σtanφF(10)

    式中:CF是折減后土體虛擬的黏聚力;φF是折減后土體虛擬的內(nèi)摩擦角;τfF是折減后的抗剪強(qiáng)度。

    折減系數(shù)Fs的初始值取的足夠小,以保證開始時(shí)是一個(gè)近乎彈性的問題。然后不斷增加Fs的值,折減后的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)逐步減小,直到某一個(gè)折減抗剪強(qiáng)度下整個(gè)土坡發(fā)生失穩(wěn),那么在發(fā)生整體失穩(wěn)之前的那個(gè)折減系數(shù)值,即土體的實(shí)際抗剪強(qiáng)度指標(biāo)與發(fā)生虛擬破壞時(shí)折減強(qiáng)度指標(biāo)的比值,就是這個(gè)土坡的穩(wěn)定系數(shù)。此處以邊坡坡頂部位的位移拐點(diǎn)作為評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn),經(jīng)計(jì)算得到ABAQUS里所用的巖體折減參數(shù),見表8。

    表8 巖體參數(shù)折減結(jié)果表Table 8 Reduction of rock mass parameters

    3.2 有限元軟件ABAQUS數(shù)值模擬計(jì)算

    本次研究使用有限元軟件ABAQUS對(duì)開挖邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行的數(shù)值模擬分析,采用ABAQUS中的摩爾-庫倫彈塑性模型,在研究過程中,首先利用Part模塊建立開挖邊坡模型,其中開挖坡角44°的數(shù)值模擬計(jì)算模型簡(jiǎn)圖如圖3所示,其余計(jì)算模型此處不再詳細(xì)列出。之后通過Property模塊選擇材料模型并設(shè)置相關(guān)參數(shù),定義各個(gè)截面屬性,并將截面屬性分配給相應(yīng)區(qū)域?qū)崿F(xiàn)材料分區(qū)。最后通過Assembly模塊、Step模塊、Load模塊、Mesh模塊及Job模塊模擬計(jì)算得到一區(qū)1號(hào)剖面在42°、44°、45°、46°、48°坡角,且在不同水位下的安全系數(shù)。該研究以坡腳所處位置為±0.00 m,本次主要研究了200 m、230 m、260 m、290 m及330 m水位下的穩(wěn)定系數(shù),所研究邊坡原水位線處于290 m,但考慮到下雨后地下水位變化,此處將330 m水位也加入研究。此研究未考慮地震力作用的影響,其中坡角45°時(shí)且水位線在260 m處該邊坡的地下水位線及其水位以下孔隙水壓力云圖見圖4;計(jì)算過程中其所研究邊坡在坡角48°、水位230 m時(shí)的飽和度云圖見圖5;計(jì)算完成后會(huì)形成明顯的潛在滑動(dòng)面,其中坡角46°、水位260 m的潛在滑動(dòng)面位置見圖6;模擬計(jì)算出的相應(yīng)穩(wěn)定系數(shù)見圖7。

    圖3 坡角44°時(shí)的計(jì)算簡(jiǎn)化模型圖Fig.3 Calculate the simplified model when the slope angle is 44°

    圖4 坡角45°、水位260 m時(shí)的孔隙壓力云圖Fig.4 The pore pressure contours when the slope angle is 45° and water level is 260 m

    圖5 坡角48°、水位230 m時(shí)的飽和度云圖Fig.5 The saturation contours when the slope angle is 48° and water level is 230 m

    圖6 坡角46°、水位260 m時(shí)的潛在滑動(dòng)面位置Fig.6 The potential sliding surface location when the slope angle is 46° and water level is 260 m

    圖7 坡角46°、水位260 m時(shí)的穩(wěn)定系數(shù)Fig.7 The stability coefficient when the slope angle is 46° and water level is 230 m

    3.3 計(jì)算結(jié)果分析

    通過上述模擬計(jì)算,得到的東端幫即一區(qū)1號(hào)剖面在不同研究坡角角度,不同地下水位的穩(wěn)定性分析見圖8和圖9。

    由圖8分析的一區(qū)邊坡模擬計(jì)算結(jié)果可以看出:當(dāng)?shù)叵滤粸?30 m時(shí),所研究的露天礦東端幫的最小開挖坡角為43.5°;當(dāng)?shù)叵滤粸?90 m時(shí),所研究的露天礦東端幫的最小開挖坡角為45.3°;當(dāng)?shù)叵滤粸?60 m時(shí),所研究的露天礦東端幫的最小開挖坡角為46°;當(dāng)?shù)叵滤粸?30 m時(shí),所研究的露天礦東端幫的最小開挖坡角為47.5°。由此可見對(duì)于大型露天礦高陡邊坡,地下水位的高度對(duì)開挖坡角角度產(chǎn)生了重要影響。

    由圖9分析的一區(qū)不同開挖坡角下穩(wěn)定系數(shù)與地下水位的關(guān)系可以得出:當(dāng)開挖坡角為42°及44°時(shí),所研究的露天礦東端幫不需要降低地下水位;當(dāng)開挖坡角分別為45°、46°、48°時(shí),所研究的露天礦東端幫的最高地下水位分別為303 m、260 m、212 m。其中,在所研究的露天礦東端幫即一區(qū)邊坡的五個(gè)不同開挖坡角中,各個(gè)坡角的挖方量差值見表9,表中的挖方量差值為單位寬度的挖方量。從表中得出增大開挖坡角角度對(duì)減小露天礦挖方量至關(guān)重要。

    圖8 不同水位下穩(wěn)定系數(shù)隨坡角角度變化圖Fig.8 The stability coefficient at different water level changes with slope angle

    圖9 不同開挖坡角下穩(wěn)定系數(shù)隨水位變化圖Fig.9 The stability coefficient at different slope angle changes with the water level

    表9 不同坡角挖方量差值表Table 9 The difference of the excavation volumeof different slope angles

    V42°-V44°V44°-V45°V45°-V46°V46°-V48°挖方量差值/(m3/m)4 755.602 792.102 422.904 279.5

    4 結(jié) 論

    1) 適當(dāng)降低地下水位或者減小開挖坡角都可以提高邊坡的穩(wěn)定性。

    2) 確定一區(qū)在不考慮降水時(shí)的最佳開挖坡角為45°,若是在降水容易、巖體開挖困難的情況下,可以通過降水增加開挖邊坡角度,從而減小挖方量,且此研究對(duì)該礦的其他區(qū)域具有重要的借鑒意義。

    3) 露天礦的開挖坡角對(duì)巖體挖方量至關(guān)重要,通過降低地下水位增加開挖坡角的角度可明顯較少挖方量,且對(duì)采礦效率有明顯的提高。

    4) 地下水位對(duì)邊坡的穩(wěn)定性具有重要影響,建議在邊坡形成后,設(shè)置有效的明排水系統(tǒng),以減少雨季大氣降水后形成的地表水對(duì)邊坡的直接入滲和破壞。

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