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    木瓜煤礦大采高工作面煤壁片幫控制技術(shù)實踐

    2022-08-18 07:32:54李元武
    江西煤炭科技 2022年2期
    關(guān)鍵詞:煤壁片初撐力煤壁

    李元武

    (霍州煤電集團木瓜煤礦,山西 呂梁 033100)

    大采高工作面由于開采空間較大,礦壓顯現(xiàn)程度較強烈,煤壁極易發(fā)生片幫,嚴重影響工作面的安全高效生產(chǎn)。 因此,對于大采高煤壁片幫的控制技術(shù)研究十分重要。 目前,諸多學(xué)者對煤壁片幫的防治進行了深入的研究,陳寧通過現(xiàn)場觀測統(tǒng)計,對煤壁片幫形式進行了分類,并提出頂板預(yù)爆破和煤壁預(yù)加固的控制技術(shù)[1]。吳浩等通過理論分析揭示了大采高工作面煤壁失穩(wěn)特征,并提出了特定工況下的煤壁片幫防治方法[2]。龐義輝等研究了煤壁片幫和頂煤冒放性的關(guān)系,得出合適的采高和支架初撐力可以有效防治煤壁片幫[3]。

    1 工程概況

    木瓜煤礦所開采煤層為石炭系上統(tǒng)太原組的9#、10#煤,煤層間距0.35~0.7 m,屬合并層。煤層平均厚度6.77 m,煤層傾角3°~14°,平均8.5°,整體結(jié)構(gòu)較穩(wěn)定,采用單一走向長壁綜合機械化一次采全高采煤法開采,煤層頂?shù)装褰Y(jié)構(gòu)如表1 所示。

    表1 煤層頂?shù)装褰Y(jié)構(gòu)

    10-201 工作面上部、 東部及西部為實體煤巖層,北鄰二盤區(qū)三條準備大巷,以南靠近礦井井田邊界。 工作面整體為一單斜構(gòu)造,傾向長度245 m,走向長度1 081 m。 該工作面的初次垮落步距為9.6 m,由于工作面采高較大且受風(fēng)氧化帶影響,在回采過程中出現(xiàn)了煤壁片幫嚴重的問題,制約了工作面的安全高效生產(chǎn)。 因此,需對本工作面大采高煤壁片幫控制技術(shù)展開研究。

    10-201 工作面選用 ZY13000/30/65D 型液壓支架,其額定工作阻力為15 000 kN,支架高度3 000~6 500 mm,支架寬度1 680~1 880 mm,支架中心距1.75 m,設(shè)計的初始支撐力為10 386 kN,支護強度1.34~1.42 MPa,對底板最大比壓為2.95~3.65 MPa。該支架頂梁前端設(shè)有伸縮梁,在伸縮梁上安設(shè)了三級護幫板,支護高度可達3.5 m,可對工作面頂板和煤壁進行及時支護。

    2 煤壁片幫控制數(shù)值模擬分析

    2.1 模型建立及模擬方案

    根據(jù)10-201 工作面煤層賦存地質(zhì)條件采用FLAC3D有限差分軟件建立數(shù)值模型,模型尺寸為:長×寬×高= 50 m×10 m×40 m,煤體及各巖層的物理力學(xué)參數(shù)根據(jù)實際取值,本構(gòu)模型均采用摩爾庫倫準則。 模擬開挖時,支架的初撐力分別選取為6 000 kN、8 000 kN、10 000 kN、12 000 kN 及14 000 kN 五種不同工況進行模擬,在工作面前方頂板及底板施加相應(yīng)的載荷。

    2.2 初撐力對煤壁片幫控制效果分析

    模擬過程中,監(jiān)測不同初撐力下煤壁的水平位移及頂板上方1 m 深度處的垂直應(yīng)力,以此對比分析各初撐力下的煤壁片幫及頂板的控制效果。 模擬結(jié)果如圖1、圖2 所示。

    圖1 不同初撐力下煤壁的水平位移

    圖2 煤壁上方頂板深0.5 m 處垂直應(yīng)力

    由圖1、圖2 可以看出,當(dāng)初撐力為6 000 kN時,煤壁的整體水平位移量較大,其最大水平變形量為47.23 mm,位于煤壁距底板4.3 m 高處,煤壁與頂?shù)装暹B接處在粘結(jié)力的作用下位移較小,為18.63 mm。 當(dāng)初撐力增加至12 000 kN 時,煤壁的最大水平位移量降低至36.33 mm,較6 000 kN工況下降低了23%;隨著初撐力繼續(xù)增大至14 000 kN,煤壁的最大水平位移為34.89 mm,較12 000 kN 工況下僅降低了3%;繼續(xù)增大初撐力對煤壁變形的控制效果已不再明顯。 煤壁的變形主要是由于頂板垂直壓力的作用,而液壓支架的初撐力對于煤壁上方頂板垂直應(yīng)力有抑制的作用;當(dāng)支架初撐力為6 000 kN 時,煤壁正上方頂板垂直應(yīng)力為23.8 MPa;當(dāng)初撐力增加至12 000 kN時,煤壁上方頂板垂直應(yīng)力降低至17.5 MPa,較6 000 kN 工況下降低了26.4%;隨著初撐力繼續(xù)增大至14 000 kN,煤壁上方頂板垂直應(yīng)力降低至16.2 MPa,較12 000 kN 工況下僅降低了7.4%;繼續(xù)增大初撐力對煤壁上方頂板的控制效果也不再明顯。

    2.3 護幫板對煤壁的控制效果分析

    (1)護幫板工作狀態(tài)

    液壓支架支護頂板及煤壁主要分為以下三個步驟[4-5]:

    ①支架先探出伸縮梁,護幫板未展開。 伸縮梁通過液壓缸提供的壓力支撐煤壁上方,可提供600 kN 的支撐力,其與頂梁間存在摩擦力,大小約為873 kN。 伸縮梁的支護載荷均勻分布在煤壁上部0.4 m 左右的范圍,如圖3 所示。在模擬過程中,將q1=1 850 kN/m 的水平面力施加在煤壁上部0.4 m 范圍,來模擬伸縮梁對煤壁的支護作用。

    圖3 伸縮梁受力狀況分析

    ②二級護幫板展開對煤壁進行支護,其護幫高度為2.2 m,主要通過液壓油缸推動四連桿機構(gòu)進行運轉(zhuǎn)。 根據(jù)以往的經(jīng)驗及研究可知,護幫板對煤壁施加的作用力呈梯度變化,整體為倒梯形。因此,在模擬時,在煤壁上部2.2 m 范圍施加q2=16.5 kN/m、q3=105.2 kN/m 的梯度應(yīng)力,來模擬二級護幫板的支護作用,如圖4 所示。

    圖4 二級護幫板受力狀態(tài)

    ③三級護幫板展開支護,其與二級護幫板的工作原理相同,支護煤壁的高度達到3.6 m,應(yīng)力也呈倒梯形分布。 在模擬時,將q4=7.5 kN/m、q5=120.2 kN/m 的梯度應(yīng)力施加在煤壁上部3.6 m的范圍內(nèi),如圖5 所示。

    圖5 三級護幫板受力狀態(tài)

    ④液壓支架對煤壁的控制作用主要是基于護幫板,而護幫板的作用力來源于四連桿機構(gòu),由于該構(gòu)件較小,所提供的支撐力不足,容易造成煤壁片幫不受控制。 因此,在二級護幫板與頂梁之間增設(shè)一個斜撐液壓油缸增加支撐力,如圖6所示。 經(jīng)過計算,增設(shè)斜撐液壓油缸后,模擬時護幫板對煤壁的支護梯度應(yīng)力提高為q6=48.6 kN/m、q7=162.5 kN/m。

    圖6 增設(shè)斜撐護幫板工作狀態(tài)受力

    (2)模擬結(jié)果分析

    無護幫和有護幫工況下煤壁的水平變形情況如圖7 所示。 無護幫機構(gòu)的工況下,煤壁的變形量較大,最大水平位移為38.6 mm;伸縮梁展出后,僅對煤壁上方1 m 范圍內(nèi)的變形起到了控制作用,煤壁最大水平位移為35.3 mm,效果不明顯;二級、三級護幫板展開后,煤壁的最大水平位移為34.7 mm,較無護幫情況下減小了3.9 mm;增設(shè)斜撐梁后,煤壁的最大水平位移為29.1 mm,較無護幫時減小了9.5 mm,控制效果明顯。

    圖7 不同護板工況下的煤壁水平位移

    煤壁的片幫主要是由于水平應(yīng)力的卸載影響,提取煤壁內(nèi)側(cè)0.5 m 處的水平應(yīng)力,如圖8 所示。 可以看出,護幫機構(gòu)對于煤壁的水平應(yīng)力卸壓具有抑制作用,在無護幫機構(gòu)的工況下,煤壁3.3~4.3 m 高度內(nèi)處于拉應(yīng)力狀態(tài),4.3 m 高處的水平應(yīng)力卸載達到0.063 MPa;伸縮梁及二、三級護幫板全部展開后,煤壁整體均處于壓應(yīng)力狀態(tài),水平卸壓作用得到了抑制;當(dāng)增設(shè)斜撐梁之后,水平應(yīng)力達到了-0.977 MPa,可以有效地防治煤壁片幫。

    圖8 不同護板工況下的煤壁內(nèi)水平應(yīng)力

    圖9 為無護幫機構(gòu)及改良護幫機構(gòu)支護后,工作面前方煤壁的塑性區(qū)分布情況。 兩種工況下煤壁的最大破壞深度均出現(xiàn)在各自水平位移最大的位置。 在無護幫機構(gòu)的情況下,煤壁最大破壞深度為3.8 m,在改良護幫機構(gòu)的支撐下,煤壁的最大破壞深度降低至2.2 m,有效控制了煤壁的塑性破壞程度。

    圖9 工作面前方煤壁塑性區(qū)分布

    3 井下應(yīng)用效果分析

    3.1 改良前煤壁控制效果分析

    未改良前工作面回采時,護幫板的展開效率較低,不能及時起到護幫作用。 且在推進過程中,煤壁的片幫頻次較高,一個月內(nèi)共發(fā)生105 次片幫,其中片幫深度小于300 mm 的次數(shù)占總次數(shù)的51%,片幫深度在300~600 mm的占25%,片幫深度在600~1 000 mm的占14%,周期來壓期間煤壁片幫深度超過1 000 mm 的占10%。 總體煤壁片幫嚴重,制約了工作面的正常生產(chǎn)。

    3.2 改良后煤壁控制效果分析

    根據(jù)數(shù)值模擬分析結(jié)果,在支架頂梁與二級護幫板之間增設(shè)了一根斜撐液壓油缸,并提升了液壓支架的初撐力。 經(jīng)過改良后的液壓支架在回采過程中對頂板的支護作用提高,工作面支柱載荷高于32.6 MPa 的支柱占總支柱量的84%。 同時,在斜撐油缸的作用下,護幫板的支護效率也大大提升,根據(jù)統(tǒng)計,一個月內(nèi),工作面煤壁的片幫次數(shù)為29 次,非來壓期間煤壁的最大片幫深度降低至500 mm,來壓期間的最大片幫深度降低至700 mm。 煤壁的片幫程度及頻率得到了有效地控制,保證了工作面的安全高效生產(chǎn)。

    4 結(jié)論

    根據(jù)10-201 大采高工作面的賦存特征,通過FLAC3D數(shù)值模擬軟件建立模型,研究了煤壁片幫與液壓支架工況之間的關(guān)系,得出支架初撐力由6 000 kN 提升至12 000 kN 時,煤壁的水平位移減小了23%,煤壁上方的垂直應(yīng)力減小了26.4%,繼續(xù)增大初撐力對于煤壁及頂板的控制效果不再明顯;對支架的護幫結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化后,煤壁的最大水平位移減小了9.5 mm,水平應(yīng)力提高至-0.977 MPa,最大破壞深度降低至2.2 m?,F(xiàn)場應(yīng)用效果表明,工作面煤壁的片幫程度及頻率得到了有效地控制,大幅度提高了工作面的生產(chǎn)安全和效率。

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