碳酸鹽巖裂縫性儲(chǔ)層常規(guī)測(cè)井評(píng)價(jià)方法

任 杰

（中國(guó)石化中原油田分公司勘探開(kāi)發(fā)研究院，鄭州 450000）

0 引言

哈薩克斯坦K 油田石炭系KT-Ⅱ段儲(chǔ)層為開(kāi)闊臺(tái)地相中低孔、特低滲灰?guī)r儲(chǔ)層。裂縫對(duì)改善碳酸鹽巖油藏儲(chǔ)層的滲流能力至關(guān)重要，裂縫不僅是重要的儲(chǔ)集空間，而且是良好的滲流通道，還控制著溶孔、溶洞的發(fā)育與否，影響著地層中原始流體的分布狀況和泥漿侵入特性，裂縫的存在對(duì)儲(chǔ)層產(chǎn)能具有重要的控制作用［1-2］。電成像測(cè)井是最有力的裂縫識(shí)別手段，能夠直觀地顯示裂縫發(fā)育的條數(shù)和裂縫的傾角［3-4］，但其測(cè)井成本較高，使得成像測(cè)井資料有限，而利用常規(guī)測(cè)井資料識(shí)別碳酸鹽巖儲(chǔ)層裂縫一直是測(cè)井技術(shù)上的難題。前人研究的利用常規(guī)測(cè)井資料評(píng)價(jià)碳酸鹽巖儲(chǔ)層裂縫的方法有很多，主要有利用雙側(cè)向電阻率高背景值下的低值及其之間的差異特征識(shí)別裂縫并評(píng)價(jià)裂縫參數(shù)的方法［5-7］、雙井徑曲線的差異特征識(shí)別裂縫的方法［8］、聲波時(shí)差增大識(shí)別低角度縫和斜交縫的方法［9］、密度的降低或補(bǔ)償中子增大指示裂縫的方法［10］等，以及一些通過(guò)數(shù)學(xué)處理手段，放大上述這些特征［11］來(lái)綜合識(shí)別裂縫的方法，但這些方法由于受裂縫產(chǎn)狀、飽和度、泥漿侵入深淺、碳酸鹽巖儲(chǔ)層次生孔隙發(fā)育［12］等多方面因素的影響，在目的層段通過(guò)取心和電成像測(cè)井與常規(guī)測(cè)井資料對(duì)比，雙側(cè)向電阻率無(wú)論在裂縫發(fā)育段，還是非裂縫層段，可能都存在正差異的特征，聲波時(shí)差因受儲(chǔ)層次生孔隙發(fā)育的影響，在低角度縫或斜交縫的儲(chǔ)層段聲波時(shí)差的增大并不明顯，且裂縫發(fā)育的儲(chǔ)層段井徑、密度、補(bǔ)償中子基本無(wú)變化特征，使得利用前人的方法在目的層段儲(chǔ)層中識(shí)別裂縫及參數(shù)定量評(píng)價(jià)的過(guò)程中，存在確定性差、容易誤判的缺陷。

筆者基于K 油田目的層段有限的取心和電成像測(cè)井資料對(duì)常規(guī)測(cè)井資料進(jìn)行標(biāo)定，在不同類型儲(chǔ)層的測(cè)井響應(yīng)特征研究基礎(chǔ)上，利用常規(guī)測(cè)井資料對(duì)儲(chǔ)層進(jìn)行裂縫識(shí)別及參數(shù)定量評(píng)價(jià)，以期為該類油藏的合理高效開(kāi)發(fā)提供依據(jù)。

1 儲(chǔ)層測(cè)井響應(yīng)特征

哈薩克斯坦K 油田取心分析和電成像測(cè)井資料綜合表明，KT-Ⅱ段的儲(chǔ)層主要有孔隙型儲(chǔ)層和裂縫-孔隙型儲(chǔ)層2 種類型。

1.1 孔隙型儲(chǔ)層

K 油田KT-Ⅱ段孔隙型儲(chǔ)層的儲(chǔ)集空間以粒間孔為主，局部發(fā)育溶蝕性次生孔隙，裂縫的作用較小，該類型儲(chǔ)層儲(chǔ)集性能的好壞受孔隙和喉道的大小、分布、膠結(jié)程度以及充填物性質(zhì)等多種因素的控制［13］，溶蝕性次生孔隙的存在往往對(duì)儲(chǔ)層的滲流通道具有很好的改善作用，但也會(huì)增強(qiáng)儲(chǔ)層的非均質(zhì)性［14］。

在K 油田KT-Ⅱ段的電成像測(cè)井圖上，孔隙型儲(chǔ)層整體呈顏色較深的塊狀或團(tuán)塊狀特征，裂縫發(fā)育特征不明顯，能夠觀察到一定的溶蝕孔洞，一般呈不規(guī)則暗色斑點(diǎn)狀分布在巖心照片上也能夠看到溶蝕孔隙的存在。相對(duì)于非儲(chǔ)層段，孔隙型儲(chǔ)層常規(guī)測(cè)井曲線上表現(xiàn)為“兩低兩高”的特征（圖1），即低深側(cè)向電阻率，低密度、高聲波時(shí)差、高補(bǔ)償中子，且三孔隙度曲線具有較好的相關(guān)性，當(dāng)儲(chǔ)層的溶蝕孔發(fā)育時(shí)，聲波時(shí)差反映的孔隙度小于補(bǔ)償中子和密度反映的孔隙度。

圖1 K 油田KT-Ⅱ段A 井孔隙型儲(chǔ)層測(cè)井和巖心照片綜合圖Fig.1 Comprehensive logging and core photos of pore reservoir of well A of KT-Ⅱsection in K oilfield

1.2 裂縫-孔隙型儲(chǔ)層

K 油田構(gòu)造為受東西2 條逆斷層控制的南北走向背斜，KT-Ⅱ段儲(chǔ)層裂縫相對(duì)發(fā)育，裂縫-孔隙型儲(chǔ)層是KT-Ⅱ段普遍存在的一種重要的儲(chǔ)層類型［15］，在非儲(chǔ)層段中，裂縫無(wú)儲(chǔ)集、滲流的價(jià)值，而在儲(chǔ)層段中，裂縫對(duì)儲(chǔ)層儲(chǔ)集空間和滲流通道都會(huì)起到積極的作用，通過(guò)與產(chǎn)出剖面解釋成果的對(duì)比，這種類型的儲(chǔ)層在KT-Ⅱ段很容易獲得高產(chǎn)。

在電成像測(cè)井圖上，張開(kāi)裂縫表現(xiàn)為連續(xù)或間斷的深色條帶，其形狀取決于裂縫的產(chǎn)狀［16］。K 油田B 井KT-Ⅱ段中3 219～3 225 m 段在電成像測(cè)井圖上裂縫發(fā)育特征顯著，巖心也因儲(chǔ)層裂縫的發(fā)育而破碎嚴(yán)重［圖2（a）］，3 218～3 223 m 段的產(chǎn)出剖面解釋產(chǎn)油量為32.5 m3/d，占全井日產(chǎn)量的51.4%，反映了裂縫對(duì)儲(chǔ)層滲流改造的關(guān)鍵作用。相對(duì)于孔隙型儲(chǔ)層，裂縫-孔隙型儲(chǔ)層的常規(guī)測(cè)井響應(yīng)特征表現(xiàn)為儲(chǔ)層段深側(cè)向電阻率高背景值下的低深側(cè)向電阻率，且具有一定的弱低巖性密度，當(dāng)裂縫產(chǎn)狀為低角度縫或斜交縫時(shí)，聲波時(shí)差會(huì)明顯增大，但當(dāng)裂縫產(chǎn)狀為直立縫或高角度縫時(shí)，聲波時(shí)差基本無(wú)反應(yīng)［圖2（b）］，補(bǔ)償中子基本不受裂縫的影響。

圖2 K 油田KT-Ⅱ段B 井裂縫-孔隙型儲(chǔ)層測(cè)井綜合圖Fig.2 Comprehensive logging of fracture-pore reservoir of well B of KT-Ⅱsection in K oilfield

2 儲(chǔ)層裂縫的識(shí)別及處理方法

上述儲(chǔ)層測(cè)井響應(yīng)特征研究表明，K 油田KT-Ⅱ段電成像和取心資料反映裂縫發(fā)育的層段，對(duì)應(yīng)的深側(cè)向電阻率、聲波時(shí)差、巖性密度等常規(guī)曲線有不同程度的響應(yīng)變化，而對(duì)應(yīng)的自然伽馬、補(bǔ)償中子曲線響應(yīng)基本無(wú)變化，且三孔隙度和深側(cè)向電阻率曲線都對(duì)儲(chǔ)層孔隙有一定的反映，因此，可利用有限的電成像和取心資料對(duì)常規(guī)測(cè)井資料進(jìn)行標(biāo)定，通過(guò)這些測(cè)井曲線的兩兩交會(huì)分析，優(yōu)選出補(bǔ)償中子分別與深側(cè)向電阻率和聲波時(shí)差作交會(huì)分析來(lái)識(shí)別儲(chǔ)層段是否發(fā)育裂縫。

2.1 補(bǔ)償中子和深側(cè)向電阻率交會(huì)關(guān)系

在K 油田KT-Ⅱ段目標(biāo)井段孔隙不發(fā)育的地層中深側(cè)向電阻率多表現(xiàn)為大于1 500 Ω·m 的高值特征，補(bǔ)償中子孔隙度穩(wěn)定在零線附近，隨著地層孔隙度的增大，深側(cè)向電阻率逐漸減小，補(bǔ)償中子隨之增大。在非裂縫發(fā)育的層段，兩者的交會(huì)關(guān)系呈較好的負(fù)相關(guān)對(duì)數(shù)關(guān)系（圖3）：

式中：RLLD為深側(cè)向電阻率，Ω·m；NPHI為測(cè)井補(bǔ)償中子值，P.U；a和b均為相關(guān)參數(shù)。

當(dāng)?shù)貙又邪l(fā)育裂縫時(shí)，由于鉆井液的侵入深度增加，導(dǎo)致裂縫處的深側(cè)向電阻率明顯減小，而補(bǔ)償中子基本不變，依據(jù)圖3 中兩者的交會(huì)關(guān)系可以識(shí)別出裂縫發(fā)育段。

基于上述分析，可利用式（1）由補(bǔ)償中子確定出一條基塊巖石電阻率，進(jìn)而在儲(chǔ)層段中通過(guò)比較基塊巖石電阻率和實(shí)測(cè)深側(cè)向電阻率之間的大小確定出裂縫發(fā)育段，但因地層含油飽和度、沉積時(shí)期、巖性等因素的影響，深側(cè)向電阻率和補(bǔ)償中子的交會(huì)曲線是不斷變化的（圖4），僅利用式（1）很難準(zhǔn)確地確定出每一個(gè)層點(diǎn)的基塊巖石電阻率?；诖?，筆者提出利用補(bǔ)償中子采用最小二乘法最優(yōu)化連續(xù)求取基塊巖石電阻率的方法。

圖3 K 油田KT-Ⅱ段C 井3 132～3 152 m 段深側(cè)向電阻率和補(bǔ)償中子交會(huì)圖Fig.3 Crossplot of deep lateral resistivity and compensated neutron at 3 132-3 152 m of well C of KT-Ⅱsection in K oilfield

圖4 K 油田KT-Ⅱ段正演的隨含油飽和度變化深側(cè)向電阻率和補(bǔ)償中子交會(huì)圖Fig.4 Crossplot of deep lateral resistivity and compensated neutron with the change of oil saturation in forward modeling of KT-Ⅱsection in K oilfield

選取樣點(diǎn)計(jì)算的固定窗長(zhǎng)m為10 m，滑動(dòng)步長(zhǎng)n為1 m，建立開(kāi)窗段補(bǔ)償中子和基塊深側(cè)向電阻率R基塊的對(duì)數(shù)關(guān)系，其具體表達(dá)式為

利用最小二乘迭代法［17］確定出式（2）中的相關(guān)參數(shù)a和b：

式中：NPHIi為井段中第i個(gè)深度采樣點(diǎn)對(duì)應(yīng)的補(bǔ)償中子值，P.U；RLLDi為井段中第i個(gè)深度采樣點(diǎn)對(duì)應(yīng)的深側(cè)向電阻率值，Ω·m。

基于式（2）～（4）可在目標(biāo)井段頂部10 m 窗長(zhǎng)內(nèi)計(jì)算出第1 個(gè)各深度采樣點(diǎn)對(duì)應(yīng)的R基塊1，然后對(duì)10 m 的窗長(zhǎng)按照1 m 的步長(zhǎng)進(jìn)行滑動(dòng)（深度統(tǒng)一增加1 m），進(jìn)入第2 個(gè)10 m 窗長(zhǎng)內(nèi)又計(jì)算出一個(gè)各深度采樣點(diǎn)對(duì)應(yīng)的R基塊2，以此類推，一直計(jì)算到目標(biāo)井段底部最后一個(gè)10 m 窗長(zhǎng)為止，這樣各采樣點(diǎn)對(duì)應(yīng)的基塊巖石電阻率都有經(jīng)過(guò)上述最小二乘迭代法確定的10 個(gè)數(shù)據(jù)，即R基塊1、R基塊2…R基塊10，對(duì)這10 個(gè)數(shù)據(jù)進(jìn)行算數(shù)平均計(jì)算，確定出該深度采樣點(diǎn)對(duì)應(yīng)的基塊巖石電阻率。因最小二乘迭代法就是在不同的井段中最優(yōu)化擬合的過(guò)程，上述計(jì)算方法利用最小二乘迭代法的同時(shí)，采用了算數(shù)平均方法，使得確定各深度采樣點(diǎn)對(duì)應(yīng)的基塊巖石電阻率充分考慮了鄰近深度采樣點(diǎn)的測(cè)井曲線對(duì)其影響，涵蓋了上述巖性、物性、含油性不斷變化的地層特征，解決了利用式（1）確定基塊巖石電阻率確定性差的難題。由于在實(shí)際的操作中計(jì)算量相對(duì)較大，本文的方法是利用Matlab 編程來(lái)實(shí)現(xiàn)的。

利用上述方法在KT-Ⅱ段內(nèi)可計(jì)算出一條基塊巖石電阻率曲線，將基塊巖石電阻率與實(shí)測(cè)深側(cè)向電阻率重疊。在儲(chǔ)層段中，當(dāng)基塊巖石電阻率明顯大于深側(cè)向電阻率時(shí)，表明該儲(chǔ)層段存在裂縫；當(dāng)基塊巖石電阻率等于或非常接近于深側(cè)向電阻率時(shí)，表明該儲(chǔ)層不存在裂縫。因此，可依據(jù)基塊巖石電阻率與深側(cè)向電阻率的差異來(lái)確定儲(chǔ)層段是否發(fā)育有效裂縫，在實(shí)際應(yīng)用中應(yīng)排除那些因泥質(zhì)或者巖性突變引起差異的井段。

2.2 補(bǔ)償中子和聲波時(shí)差交會(huì)關(guān)系

地層中發(fā)育低角度或斜交裂縫時(shí)，可導(dǎo)致聲波時(shí)差增大或跳躍，但聲波時(shí)差對(duì)高角度縫和直立縫的響應(yīng)并不明顯［18］。因此，筆者嘗試?yán)醚a(bǔ)償中子和聲波時(shí)差的交會(huì)關(guān)系輔助上述儲(chǔ)層段中裂縫識(shí)別的方法。在地層中隨著孔隙度的增大，聲波時(shí)差逐漸增大，補(bǔ)償中子也隨之增大，在不存在低角度縫和斜交縫的相同巖性的儲(chǔ)層中，補(bǔ)償中子NPHI和聲波時(shí)差DT曲線的響應(yīng)都只反映儲(chǔ)層孔隙度的變化，兩者的交會(huì)關(guān)系呈較好的正相關(guān)線性關(guān)系（圖5）：

圖5 K 油田KT-Ⅱ段B 井3 199～3 252 m 段補(bǔ)償中子和聲波時(shí)差交會(huì)圖Fig.5 Crossplot of compensated neutron and acoustic time difference at 3199-3252 m of well B of KT-Ⅱsection in K oilfield

借鑒上述求取基塊巖石電阻率的方法，利用補(bǔ)償中子最優(yōu)化連續(xù)計(jì)算確定一條基塊聲波時(shí)差曲線。

建立開(kāi)窗段補(bǔ)償中子和基塊聲波時(shí)差DT基塊的線性關(guān)系，其具體的表現(xiàn)形式為

同樣利用最小二乘迭代法確定出式（6）中的相關(guān)參數(shù)c和d：

式中：DTi為井段中第i個(gè)深度采樣點(diǎn)對(duì)應(yīng)的聲波時(shí)差值，μs/m；c和d均為相關(guān)參數(shù)。

基于式（6）—（8），利用上述進(jìn)一步確定各深度采樣點(diǎn)對(duì)應(yīng)基塊巖石電阻率的方法，在目標(biāo)井段內(nèi)確定各深度采樣點(diǎn)對(duì)應(yīng)的基塊聲波時(shí)差，進(jìn)而在目標(biāo)井段內(nèi)可計(jì)算出一條基塊聲波時(shí)差曲線，將基塊聲波時(shí)差與實(shí)測(cè)聲波時(shí)差重疊，在依據(jù)基塊巖石電阻率與深側(cè)向電阻率的差異確定的裂縫段內(nèi)，當(dāng)基塊聲波時(shí)差明顯小于聲波時(shí)差時(shí)，則儲(chǔ)層中存在低角度縫或斜角縫。

綜合上述2 種方法，在KT-Ⅱ段的目標(biāo)井段內(nèi)可實(shí)現(xiàn)對(duì)儲(chǔ)層的裂縫識(shí)別和判別出裂縫的產(chǎn)狀，并對(duì)目標(biāo)層段中裂縫-孔隙型儲(chǔ)層、孔隙型儲(chǔ)層進(jìn)行劃分。除此之外，基塊聲波時(shí)差還消除了裂縫的影響，為準(zhǔn)確評(píng)價(jià)儲(chǔ)層次生孔隙中溶蝕孔發(fā)育程度奠定了基礎(chǔ)。

3 儲(chǔ)層物性參數(shù)的解釋模型

基于K 油田KT-Ⅱ段儲(chǔ)層類型復(fù)雜多樣的特點(diǎn)，為準(zhǔn)確反映儲(chǔ)層的物性特征，除計(jì)算總孔隙度外，還要確定裂縫孔隙度和基質(zhì)孔隙度，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)對(duì)儲(chǔ)層次生孔隙度、裂縫滲透率、總滲透率的準(zhǔn)確計(jì)算。

3.1 裂縫孔隙度模型

目前國(guó)內(nèi)外都趨向于用雙側(cè)向測(cè)井計(jì)算裂縫孔隙度［19］，但是在K 油田KT-Ⅱ段側(cè)向測(cè)井大段存在差異，利用該方法計(jì)算結(jié)果誤差較大。筆者在上節(jié)儲(chǔ)層裂縫識(shí)別處理方法中引入的基塊巖石電阻率，突出了電阻率對(duì)裂縫孔隙度的敏感性，排除了泥漿、井徑、泥質(zhì)及流體的影響，物理意義更加明確，可以有效地識(shí)別出儲(chǔ)層中的裂縫，并輔助儲(chǔ)層裂縫孔隙度的計(jì)算。

對(duì)于裂縫-孔隙型儲(chǔ)層，裂縫被泥漿或泥漿濾液充滿，基于雙重介質(zhì)儲(chǔ)層的并聯(lián)導(dǎo)電機(jī)理［20］，根據(jù)阿爾奇公式則有

式中：φf(shuō)為裂縫孔隙度；φ為總孔隙度；Rw為地層水電阻率，Ω·m；Rmf為泥漿濾液電阻率，Ω·m；mb為孔隙的孔隙度指數(shù)；mf為裂縫的孔隙度指數(shù)。

通過(guò)對(duì)式（9）和式（10）聯(lián)立方程求解確定儲(chǔ)層的裂縫孔隙度：

基于式（11）可在裂縫-孔隙型儲(chǔ)層中，計(jì)算出儲(chǔ)層的裂縫孔隙度。

3.2 次生孔隙度模型

在碳酸鹽巖儲(chǔ)層中，通常認(rèn)為補(bǔ)償中子和巖性密度反映的是巖石的總孔隙度［21］，即它們反映了在其探測(cè)范圍內(nèi)基質(zhì)孔、溶蝕孔、裂縫等的總體積，K油田KT-Ⅱ段采用經(jīng)典的補(bǔ)償中子和密度交會(huì)模型計(jì)算儲(chǔ)層的總孔隙度φ：

式中：Vsh為泥質(zhì)體積；Vma為骨架體積；Nsh為純泥質(zhì)補(bǔ)償中子，P.U；Nma為骨架巖補(bǔ)償中子，P.U；Nf為孔隙流體補(bǔ)償中子，P.U；RHOB為測(cè)井密度，g/cm3；Dsh為純泥質(zhì)密度，g/cm3；Dma為骨架密度，g/cm3；Df為孔隙流體密度，g/cm3。

因聲波時(shí)差反映的是基質(zhì)孔隙度［22］，但在K 油田KT-Ⅱ段的儲(chǔ)層中局部可能受到低角度縫或斜交縫影響，聲波時(shí)差增大，因此筆者利用上節(jié)引入的消除了裂縫影響的基塊聲波時(shí)差來(lái)計(jì)算基質(zhì)孔隙度，采用經(jīng)典的威里平均時(shí)間公式：

式中：φs為基質(zhì)孔隙度；DT基塊為基塊聲波時(shí)差，μs/m；DTma為骨架聲波時(shí)差，μs/m；DTsh為純泥質(zhì)聲波時(shí)差，μs/m；DTf為孔隙流體聲波時(shí)差，μs/m；C p為地層壓實(shí)系數(shù)。

利用上述確定的儲(chǔ)層總孔隙度減去基質(zhì)孔隙度即為儲(chǔ)層的次生孔隙度φ2：

這里的次生孔隙度包含裂縫孔隙度和溶蝕孔孔隙度，儲(chǔ)層溶蝕孔孔隙度φc：

式中：φ2為次生孔隙度；φc為溶蝕孔孔隙度。

3.3 裂縫滲透率模型

在碳酸鹽巖儲(chǔ)層中，前人的研究表明裂縫滲透率與裂縫孔隙度成正比，與裂縫張開(kāi)度的平方成正比［23］。裂縫張開(kāi)度是指在測(cè)井縱向分辨率范圍內(nèi)所有與井壁相切割裂縫張開(kāi)度的總和。其計(jì)算方法最早是由斯倫貝謝公司西比特等人采用有限元法模擬出了不同角度、不同張開(kāi)度條件下裂縫的雙側(cè)向測(cè)井響應(yīng)提出的［24］，該方法提供了裂縫在不同產(chǎn)狀下的裂縫張開(kāi)度計(jì)算模型，低角度縫或斜交縫張開(kāi)度的計(jì)算模型［25］為

高角度縫或直立縫張開(kāi)度的計(jì)算模型為

式中：ε為裂縫張開(kāi)度，mm；Rm為泥漿電阻率，Ω·m。

利用儲(chǔ)層裂縫識(shí)別及處理方法的裂縫識(shí)別和產(chǎn)狀判別的結(jié)果，基于式（16）和式（17）便可計(jì)算出不同裂縫產(chǎn)狀條件下的儲(chǔ)層裂縫張開(kāi)度。

進(jìn)一步利用上述確定的儲(chǔ)層裂縫孔隙度和裂縫張開(kāi)度，便可建立裂縫滲透率Kf的計(jì)算模型：

式中：Kf為裂縫滲透率，mD；參數(shù)b由取心物性分析或成像資料反演確定出來(lái)。

3.4 總滲透率模型

在K 油田KT-Ⅱ段的裂縫-孔隙型儲(chǔ)層中，裂縫對(duì)儲(chǔ)層總孔隙度的影響很小，但對(duì)總滲透率的影響卻很大，在取心井目的層段的取心分析孔隙度和滲透率的交會(huì)圖中（圖6），裂縫-孔隙型儲(chǔ)層和孔隙型儲(chǔ)層的巖心樣點(diǎn)能夠顯著區(qū)分，裂縫-孔隙型儲(chǔ)層樣點(diǎn)的分析滲透率因裂縫的存在可達(dá)到孔隙型儲(chǔ)層樣點(diǎn)的分析滲透率幾倍到上百倍。利用孔隙型儲(chǔ)層的巖心物性分析數(shù)據(jù)建立儲(chǔ)層基巖孔隙的滲透率解釋模型為

式中：K為儲(chǔ)層基巖孔隙的滲透率，mD。

圖6 K 油田KT-Ⅱ段儲(chǔ)層取心分析孔隙度與滲透率關(guān)系Fig.6 Relationship between porosity and permeability of KT-Ⅱsection in K oilfield

上述基巖孔隙的滲透率K解釋模型的相關(guān)系數(shù)R為0.800 9，反映儲(chǔ)層基巖孔隙的滲透率與孔隙度有較好的相關(guān)性。

在孔隙型儲(chǔ)層中，儲(chǔ)層基巖孔隙的滲透率即為儲(chǔ)層的總滲透率；在裂縫-孔隙型儲(chǔ)層中，除基質(zhì)孔或溶蝕孔產(chǎn)生的基巖孔隙的滲透率外，裂縫滲透率Kf對(duì)改善儲(chǔ)層的滲流能力起著至關(guān)重要的作用，這時(shí)儲(chǔ)層的總滲透率Kt應(yīng)是基巖孔隙的滲透率與裂縫滲透率之和［26］，即

式中：Kt為儲(chǔ)層的總滲透率，mD。

4 應(yīng)用效果分析

利用本文提供的儲(chǔ)層裂縫識(shí)別和處理方法以及物性參數(shù)的解釋模型，對(duì)K 油田D 井KT-Ⅱ段儲(chǔ)層進(jìn)行了常規(guī)的測(cè)井綜合評(píng)價(jià)分析（圖7），在3 197～3 265 m 的11 個(gè)儲(chǔ)層段內(nèi)，一共劃分出了9個(gè)裂縫-孔隙型儲(chǔ)層段，其中1，2，3，4，6，7，8，10，11號(hào)油層均為裂縫-孔隙型儲(chǔ)層，5，9 號(hào)油層均為孔隙型儲(chǔ)層。

圖7 K 油田KT-Ⅱ段D 井3 197～3 265 m 段的測(cè)井解釋成果與產(chǎn)剖對(duì)比圖Fig.7 Log interpretation results and production profile comparison at 3 197-3 265 m of well D of KT-Ⅱsection in K oilfield

通過(guò)測(cè)井解釋與取心分析的孔隙度、滲透率對(duì)比分析表明，經(jīng)過(guò)裂縫識(shí)別及參數(shù)計(jì)算的儲(chǔ)層總滲透率與取心分析滲透率能夠很好匹配，下面以1 號(hào)油層和5 號(hào)油層為例，分別對(duì)裂縫-孔隙型儲(chǔ)層和孔隙型儲(chǔ)層做進(jìn)一步的對(duì)比分析。

1 號(hào)油層：測(cè)井解釋的儲(chǔ)層平均總孔隙度為6.1%，取心分析的孔隙度平均值為6.05%，利用本文提供的儲(chǔ)層裂縫識(shí)別及處理方法研究表明，該段具有裂縫和孔隙共同發(fā)育的特征，且裂縫的角度以低角度縫或斜交縫為主，為典型的裂縫-孔隙型儲(chǔ)層，解釋的儲(chǔ)層總孔隙度為6.1%，如果不考慮裂縫對(duì)儲(chǔ)層滲透率的貢獻(xiàn)，基巖孔隙的最大滲透率只有0.077 mD，這與取心分析的最大滲透率4.59 mD 相差較大，通過(guò)儲(chǔ)層裂縫參數(shù)的計(jì)算，儲(chǔ)層的總滲透率最大值為4.38 mD，能夠真實(shí)反映儲(chǔ)層的滲透性能，2007 年采用7 mm 油嘴的產(chǎn)出剖面結(jié)果證實(shí)1號(hào)油層產(chǎn)油量為67.7 m3/d，為全井最大產(chǎn)量的產(chǎn)出層段。

5 號(hào)油層：測(cè)井解釋的儲(chǔ)層平均孔隙度為10.4%，裂縫識(shí)別表明該儲(chǔ)層不發(fā)育裂縫，為孔隙型儲(chǔ)層，儲(chǔ)層的總滲透率最大值為0.36 mD，該層的孔隙度雖然比1 號(hào)油層的孔隙度大，但儲(chǔ)層的總滲透率遠(yuǎn)小于1 號(hào)油層。根據(jù)2007 年采用7 mm 油嘴的產(chǎn)出剖面結(jié)果，該油層日產(chǎn)油7.8 m3，比裂縫-孔隙型儲(chǔ)層的1，2，3，4，6，7 和8 號(hào)層的日產(chǎn)油都少。

上述分析表明，裂縫對(duì)目的層段儲(chǔ)層的滲流能力的貢獻(xiàn)至關(guān)重要，本文研究所形成的裂縫識(shí)別及處理方法以及物性參數(shù)的解釋模型能夠滿足目的層段儲(chǔ)層評(píng)價(jià)的要求，支撐研究區(qū)油藏的合理高效開(kāi)發(fā)。

5 結(jié)論

（1）利用補(bǔ)償中子最優(yōu)化連續(xù)擬合確定基塊巖石電阻率、基塊聲波時(shí)差，并分別與深側(cè)向電阻率、聲波時(shí)差重疊綜合識(shí)別儲(chǔ)層裂縫以及判別裂縫產(chǎn)狀的方法能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)K 油田目的層段油藏儲(chǔ)層裂縫相對(duì)準(zhǔn)確的識(shí)別。

（2）本文建立的儲(chǔ)層裂縫孔隙度、裂縫張開(kāi)度、裂縫滲透率、總孔隙度、次生孔隙度、總滲透率的定量解釋模型，實(shí)現(xiàn)了利用常規(guī)測(cè)井資料對(duì)K 油田目的層段裂縫性碳酸鹽巖儲(chǔ)層的定量表征。

（3）碳酸鹽巖儲(chǔ)層裂縫常規(guī)測(cè)井評(píng)價(jià)是K 油田油藏評(píng)價(jià)中必不可少的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，為油藏合理高效開(kāi)發(fā)提供可靠的儲(chǔ)層參數(shù)和解釋結(jié)果。