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    變電站站內(nèi)短路架空地線分流系數(shù)計(jì)算方法及分析

    2020-10-27 07:42:34董妙妙魯志偉陳盛開
    關(guān)鍵詞:檔距桿塔分流

    董妙妙,魯志偉,陳盛開

    (1.東北電力大學(xué)電氣工程學(xué)院,吉林 吉林 132012;2.廣州供電局有限公司,廣東 廣州 510620)

    保證整個(gè)變電站安全可靠運(yùn)行首先要保證變電站的良好接地[1-5].變電站故障時(shí),部分故障電流通過地線流出地網(wǎng),使實(shí)際入地電流小于故障電流.在進(jìn)行接地系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí),為了確切反映出避雷線對(duì)故障電流的分流情況,應(yīng)引入分流系數(shù).電網(wǎng)短路狀態(tài)通常分為兩種:變電站站內(nèi)故障和站外故障.相比之下,站內(nèi)短路對(duì)變電站的安全穩(wěn)定運(yùn)行威脅更大,事故率更高[6-8].我國(guó)國(guó)標(biāo)規(guī)定:一般情況下,有效接地系統(tǒng)R≤2 000/IG,其中IG為入地短路電流[9].變電站內(nèi)出現(xiàn)接地故障后,地電位升威脅系統(tǒng)安全,地電位升取決于接地阻抗與最大暫態(tài)接地電流乘積,而不是總故障電流.又由于單相接地短路是所有短路類型中入地電流最大的,故本文主要研究變電站站內(nèi)發(fā)生單相接地短路故障的分流系數(shù).

    國(guó)內(nèi)外已有大量參考文獻(xiàn)針對(duì)分流系數(shù)進(jìn)行分析和計(jì)算.迄今為止,避雷線分流系數(shù)的研究大致有兩條思路:序分量模型法和由F.Dawalibi博士創(chuàng)建的相分量模型法[10-14].序分量模型法是一種傳統(tǒng)的架空地線分流系數(shù)的計(jì)算方法,其采用簡(jiǎn)單的理想化等值模型,忽略了線路換位和桿塔接地阻抗等影響分流系數(shù)的因素,誤差較大[15].隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展,加拿大SES公司開發(fā)出嵌入于計(jì)算軟件CDEGS中的軟件包FCDIST,該計(jì)算模塊基于相分量模型的廣義雙側(cè)消去法[16].文獻(xiàn)[17]以廣義雙側(cè)消去法為基礎(chǔ),實(shí)現(xiàn)了可任意選擇故障點(diǎn)數(shù)目及形式.文獻(xiàn)[18]闡述的分析方法結(jié)合相分量模型且可用于多個(gè)電壓等級(jí).

    基于上述研究,本文以相分量法線路參數(shù)等效模型為基礎(chǔ),建立站內(nèi)短路架空地線分流等值電路模型,結(jié)合圖論中回路電流法實(shí)現(xiàn)架空地線分流系數(shù)的計(jì)算,與CDEGS軟件中FCDIST模塊的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證了本文計(jì)算方法的正確性,進(jìn)而分析了影響架空地線分流系數(shù)的幾種因素并提出減小入地電流的措施.

    1 站內(nèi)單相短路時(shí)電流分布

    在變電站內(nèi),架空避雷線與變壓器中性點(diǎn)均通過接地引下線連接于接地網(wǎng).站內(nèi)單相短路時(shí),各部分故障電流的流向,如圖1所示.圖1中I為總故障電流,該電流來自于短路側(cè)電源和變壓器兩側(cè)無窮遠(yuǎn)處電源,最終流回兩側(cè)電源.故障電流進(jìn)入地網(wǎng)后,將分成三部分[19]:一部分電流IN通過變壓器中性點(diǎn)或發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)流出地網(wǎng);一部分電流IB1、IB2經(jīng)變壓器兩側(cè)的架空地線流出地網(wǎng)后,流經(jīng)各級(jí)桿塔,IB12和IB22通過桿塔接地網(wǎng)流向大地,IB11和IB21將通過架空地線最終流回?zé)o窮遠(yuǎn)端電源;剩余電流IG則經(jīng)故障變電站接地網(wǎng)由大地流至無窮遠(yuǎn).即

    圖1 站內(nèi)單相短路電流流向

    I=IG+IN+IB,

    (1)

    公式中:IB為經(jīng)架空地線流回電源的總電流.

    基于上述電流分布情況,引入變電站站內(nèi)短路接地故障架空地線的分流系數(shù)KSL [20-22]用于衡量架空地線對(duì)故障電流的分流能力,即

    KSL=IB/(I-IN).

    (2)

    變電站站內(nèi)出現(xiàn)接地故障后,威脅系統(tǒng)安全的是接地網(wǎng)電位的升高.決定地電位升的并非總故障電流大小,而是接地阻抗與最大暫態(tài)入地電流IG的乘積.因此,在工程上以最大暫態(tài)入地故障電流IG來確定接地阻抗安全閾值.本文主要研究結(jié)合回路電流法求取分流系數(shù)KSL.

    2 變電站站內(nèi)單相短路時(shí)故障電流分布等值模型及基于回路電流法的分流系數(shù)計(jì)算方法

    2.1 故障電流分布等值模型

    依據(jù)圖1故障電流分布情況,建立考慮架空地線與相線間互感的故障電流分布等值模型如圖2所示.其中,從故障變電站至對(duì)側(cè)變電站,架空地線的檔距共分為k段,第1段為靠近故障變電站側(cè),第k段為靠近對(duì)側(cè)變電站側(cè),對(duì)側(cè)變電站視為第k+1段.若在變電站內(nèi)發(fā)生C相單相接地短路,相關(guān)符號(hào)意義如下:RG為故障變電站接地阻抗;ZN1、ZN2為高、低壓側(cè)變電站中性點(diǎn)的回流短路阻抗;Zbi為第i段架空地線的自阻抗;Ri為第i段架空地線所連桿塔的接地電阻;Zbi為每相相線與第i段架空地線間的零序互阻抗;ZAi、ZBi、ZCi為第i段對(duì)應(yīng)的A、B、C相線自阻抗ZSA、ZSB、ZSC為對(duì)側(cè)變電站S的電源內(nèi)阻抗;rs是變電站S的接地電阻.其中i=1,2…,k.

    圖2 考慮架空地線與相線間零序互感時(shí)故障電流分配的等值電路

    當(dāng)變電站站內(nèi)發(fā)生單相接地短路時(shí),故障電流沿著故障相線流向短路點(diǎn),三相電路每相流過零序電流I0,此時(shí),第i段架空地線的電壓方程式為

    △U0=ZbiIB-3ZmiI0,i=1,2,…,k+1.

    (3)

    若忽略相線與架空地線間互感作用,則電壓方程式為

    △U0=ZbiIB,i=1,2,…,k+1.

    (4)

    由公式(3)和公式(4)可見,考慮相線與避雷線間的互感時(shí),可等效為第i段架空地線上串聯(lián)一感應(yīng)電壓源Emi.零序互感等效電壓源方向如圖4所示.

    Emi=3ZmiI0,i=1,2,…,k+1.

    (5)

    由于避雷線上的感應(yīng)電勢(shì)Emi方向與避雷線分流方向相同,故感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)會(huì)促進(jìn)避雷線分流.經(jīng)上述分析,可得到考慮相線與架空地線互感時(shí)故障電流分配的簡(jiǎn)化等值電路模型,如圖5所示.

    圖3 第i段地線與相線電流方向圖4 零序互感等效電壓源方向

    圖5 站內(nèi)短路時(shí)故障電流簡(jiǎn)化等值模型

    2.2 各段架空地線零序阻抗的求取公式

    架空地線零序自阻抗Zbi與互阻抗Zmi的求取公式為

    (6)

    (7)

    公式中:Rbi為第i段架空地線的單位長(zhǎng)度電阻,Ω/km;k為架空地線根數(shù);Dg為架空避雷線對(duì)地等價(jià)鏡像距離,m;rb為架空地線的等價(jià)幾何半徑,m;li為第i段架空地線對(duì)應(yīng)的檔距,m;D1-2為相線與地線間幾何均距,m[23].

    2.3 結(jié)合回路電流法求取架空地線分流系數(shù)

    參考電網(wǎng)絡(luò)理論中的回路電流法[24-25],分析圖5并作出站內(nèi)短路的等效樹圖,如圖6所示.圖中共有k基桿塔,其中:支路1、2、3、…、k+2為樹支,共(k+2)條;支路k+3、k+4、…、2k+3為連支,共(k+1)條.等值電路模型中電源部分及地網(wǎng)接地電阻R等效為樹支1,其余樹支部分分別對(duì)應(yīng)各段桿塔的等效支路;連支2k+3對(duì)應(yīng)對(duì)側(cè)變電站的接地支路,其余連支分別對(duì)應(yīng)各段架空地線的等效支路.列寫基本回路矩陣Bf為

    圖6 站內(nèi)短路等效樹圖

    (8)

    列寫支路阻抗矩陣Z為

    1.1 背景資料 試題的題干: 水稻是我國(guó)最重要的糧食作物。稻瘟病是由稻瘟病菌(Mp)侵染水稻引起的病害,嚴(yán)重危害糧食生產(chǎn)安全。與使用農(nóng)藥相比,抗稻瘟病基因的利用是控制稻瘟病更加有效、安全和經(jīng)濟(jì)的措施。

    Z=diag[RR1R2…RkRSZb1Zb2…ZkZb(k+1)].

    (9)

    可見,Z為(2k+3)×(2k+3)階對(duì)角陣.支路電壓源電壓US和支路電流源均為(2k+3)×1階矩陣,列寫為

    US=[0 … 0Em1Em2…EmkEm(k+1)]T,

    (10)

    IS=[-(Imax-IN) 0 0 … 0]T,

    (11)

    Emi=3ZmiI0.

    (12)

    回路電流法:

    (13)

    整理可解得(k+1)×1階的連支電流矩陣

    (14)

    由于分配至避雷線-桿塔系統(tǒng)的總電流為IB=IL(1,1),則

    (15)

    通過上述回路電流法分析計(jì)算并結(jié)合MATLAB編程即可求出架空地線分流系數(shù).

    3 架空地線分流系數(shù)計(jì)算方法驗(yàn)證及影響因素分析

    3.1 變電站站內(nèi)短路模型參數(shù)

    為了驗(yàn)證本文結(jié)合回路電流法求取分流系數(shù)的正確性,分別用本文計(jì)算方法和商業(yè)計(jì)算軟件CDEGS中的SPLITS模塊針對(duì)同一變電站短路模型計(jì)算架空地線分流系數(shù),通過比較兩種方法的計(jì)算結(jié)果,證明本文方法是正確可靠的.

    本文以某變電站220 kV側(cè)線路故障為例,計(jì)算架空地線分流系數(shù)并對(duì)影響因素進(jìn)行分析,相關(guān)數(shù)據(jù)為:某220 kV電壓等級(jí)線路在變電站入口處發(fā)生單相短路接地故障,總故障電流12 kA,其中(Imax-IN)=10.5 kA,平均土壤電阻率為100 Ω·m,架空地線型號(hào)為L(zhǎng)GJ-95,桿塔類型如圖7所示,檔數(shù)共20檔,檔距400 m,對(duì)側(cè)變電站接地電阻取0.5 Ω.

    3.2 計(jì)算方法驗(yàn)證

    設(shè)各基桿塔接地電阻為20 Ω,故障變電站RG分別取0.1 Ω、0.2 Ω、0.3 Ω…1.0 Ω時(shí),圖8所示為KSL的計(jì)算結(jié)果.對(duì)比本文方法與CDEGS軟件的計(jì)算結(jié)果,二者相對(duì)誤差低于5%,且反映出的變化規(guī)律統(tǒng)一,證明了本文計(jì)算方法的準(zhǔn)確性,對(duì)工程有一定的參考意義.

    由圖8所示,故障變電站RG逐漸增大,KSL也隨之上升.RG每增大0.1 Ω,KSL升約2%,且升高幅度越來越小.這是由于故障變電站RG增大,使分配至變電站接地網(wǎng)的入地電流減小,從而分配至架空地線-桿塔系統(tǒng)的故障電流增大,故KSL增大.雖然KSL會(huì)隨著變電站接地電阻的增大而增大且效果顯著,但變電站接地電阻的增大會(huì)使地電位升升高,威脅變電站設(shè)備及人身的安全,故不可通過故障變電站RG來抑制接地網(wǎng)分流.

    圖7 桿塔類型示意圖圖8 故障變電站RG對(duì)KSL的影響

    (1)桿塔接地電阻Rt對(duì)KSL的影響

    利用回路電流法,分別計(jì)算桿塔接地電阻Rt取1 Ω、5 Ω、10 Ω、15 Ω、20 Ω時(shí)的架空地線分流系數(shù),并繪制曲線圖如圖9所示.隨著桿塔接地電阻Rt的增加,架空地線分流系數(shù)KSL減小,且減小幅度逐漸平緩,當(dāng)Rt>15 Ω時(shí),KSL幾乎不再增長(zhǎng).當(dāng)桿塔接地電阻增加時(shí),架空地線-桿塔系統(tǒng)的電阻隨之增加,使分配至避雷線-桿塔系統(tǒng)的故障電流減小,故KSL減小.另外,桿塔的位置越靠近故障變電站,其接地電阻對(duì)地線分流系數(shù)的影響越明顯.因而,在接地系統(tǒng)的設(shè)計(jì)中,主要針對(duì)接近變電站的8-10基桿塔進(jìn)行降阻,可有效削減入地短路電流.

    圖9 桿塔Rt對(duì)KSL的影響

    (2)桿塔檔數(shù)n和檔距s對(duì)KSL的影響

    設(shè)置桿塔接地電阻Rt=10 Ω,檔距等于400 m時(shí),計(jì)算不同檔數(shù)對(duì)應(yīng)的KSL如圖10所示;檔數(shù)n=20檔時(shí),計(jì)算不同檔距對(duì)應(yīng)的KSL如圖11所示.由曲線圖可見,n或s越大,KSL越大,但變化的靈敏度逐漸降低.當(dāng)檔距s>400 m時(shí)或檔數(shù)n>15時(shí),KSL變化緩慢,逐漸趨于穩(wěn)定.這主要是由于檔數(shù)或檔距增大,使線路長(zhǎng)度增大,即變相增大線路的自阻抗和互阻抗,則架空地線-桿塔系統(tǒng)的電阻增加,從而使分配至架空地線-桿塔系統(tǒng)的故障電流減小,即KSL增大.在實(shí)際工程計(jì)算中,可只取前15基桿塔參數(shù)以簡(jiǎn)化計(jì)算.

    圖10 檔距s對(duì)KSL的影響圖11 檔數(shù)n對(duì)KSL的影響

    (3)地線類型對(duì)KSL的影響

    設(shè)置桿塔接地電阻Rt=20 Ω,分別計(jì)算架空地線類型為L(zhǎng)GJ-95、LGJ-35、GJ-95和GJ-95對(duì)應(yīng)的架空地線分流系數(shù),如圖12所示.由于鋁的導(dǎo)電性能要優(yōu)于鋼,故單位長(zhǎng)度的鋼芯鋁絞線電導(dǎo)率較鋼絞線大,相應(yīng)的KSL要大.對(duì)于材質(zhì)與長(zhǎng)度相同的架空地線,其導(dǎo)線截面越大,阻抗值越小,對(duì)應(yīng)的KSL則越大.因而,在條件允許的情況下,避雷線盡可能選用導(dǎo)電性能好的金屬材料制造,以降低架空地線-桿塔系統(tǒng)的電阻值,可增大架空地線分流,降低入地電流.

    圖12 地線類型對(duì)KSL的影響

    4 結(jié) 論

    1)本文建立起基于圖論的變電站站內(nèi)短路故障電流分布情況的等值模型,提出利用回路電流法求取架空地線分流的方法,并與CDEGS軟件中FCDIST模塊計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比,誤差在5%以內(nèi),證明了本文回路電流法是準(zhǔn)確可靠的,且本文方法取值方便,對(duì)工程有一定的參考意義.

    2)本文利用回路電流法進(jìn)行計(jì)算和分析,總結(jié)出故障變電站接地電阻、桿塔接地電阻、桿塔的檔距與檔數(shù)以及地線類型幾種因素對(duì)分流系數(shù)的影響:故障變電站接地電阻的增大會(huì)使地線分流增強(qiáng),增加幅度越來越緩慢;桿塔接地電阻的增加,使地線分流系數(shù)減小,且減小幅度逐漸平緩,當(dāng)Rt>15Ω時(shí),KSL基本不再發(fā)生變化;檔數(shù)或檔距越大,架空地線的分流能力增強(qiáng),但增加幅度逐漸降低.當(dāng)檔距s>400 m時(shí)或檔數(shù)n>15時(shí),地線分流能力變化遲緩,逐漸趨于穩(wěn)定;地線類型對(duì)分流系數(shù)的影響主要取決于不同類型的導(dǎo)線導(dǎo)電性能的差異.

    3)本文針對(duì)增強(qiáng)地線分流能力進(jìn)而減小入地短路電流,提出了符合工程實(shí)際的技術(shù)措施.在條件允許的情況下,應(yīng)在與變電站所相接的輸電線路架設(shè)架空地線,并保證地線與地網(wǎng)的可靠連接,且地線經(jīng)逐級(jí)桿塔可靠接地.著重降低接近變電站的8~10基桿塔的接地電阻值,盡量選用導(dǎo)電性能良好的架空地線,可有效增加架空地線分流系數(shù).

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