上覆壓力對袋裝固結(jié)軟土固結(jié)效果的影響評價(jià)

陶 磊，顧歡達(dá)，薛國強(qiáng)，張益平

（1.蘇州科技大學(xué) 土木工程學(xué)院，江蘇 蘇州 215011；2.常熟市住房和城鄉(xiāng)建設(shè)局，江蘇 常熟 215500；3.常熟市工程質(zhì)量檢測中心，江蘇 常熟 215500）

由于軟土一般具有含水量高、強(qiáng)度低、壓縮性大等特征，工程性質(zhì)較差。袋裝固結(jié)軟土是一種通過將高含水軟土充填到土工袋中，利用土工袋的約束和滲水作用提高軟土的滲透固結(jié)效果[1]，以達(dá)到能在較短時(shí)間內(nèi)快速利用軟土的目的，對于含水量特別高的軟土如淤泥等，為了進(jìn)一步提高固結(jié)效果或增大固結(jié)體的強(qiáng)度，往往在裝袋固結(jié)之前先在軟土中摻入一定量的固化劑以達(dá)到能在短時(shí)間內(nèi)滿足工程要求的目的。袋裝固結(jié)土具有強(qiáng)度高、密實(shí)度高、養(yǎng)護(hù)時(shí)間短、造價(jià)低、較易滿足保護(hù)環(huán)境要求、外觀整齊美觀等優(yōu)點(diǎn)[2]，在當(dāng)?shù)卮嬖诖罅扛吆浲恋膱龅兀瓤梢猿浞掷密浲?，同時(shí)也可以減少工程性質(zhì)較差的軟土外運(yùn)輸送壓力，解決使用砂石材料帶來的環(huán)境破壞問題[3]，在軟土分布較多的邊坡、圍堰等工程中被廣泛應(yīng)用[4]。

在擋土墻、路堤、圍堰等實(shí)際工程中，袋裝固結(jié)土多是堆放養(yǎng)護(hù)、使用的，不同堆放層次的袋裝固結(jié)土所受到的上覆壓力也不同，對土工袋的強(qiáng)度、變形等的影響也不一樣。因此，在固結(jié)過程中上覆壓力對袋裝固結(jié)土固結(jié)效果的影響較大。很多學(xué)者對上覆壓力這一影響因素進(jìn)行了研究，楊愛武等[5]通過大量試驗(yàn)得出上覆壓力通過影響土工袋的排水效果來影響袋裝淤泥土的強(qiáng)度；童俊輝等[6]證明了上覆壓力對袋裝固結(jié)土強(qiáng)度的影響也是通過影響土工袋的排水效果來實(shí)現(xiàn)的；高軍軍等[7-8]通過有限元數(shù)值模擬的方法模擬得出土工袋的變形與外膜張力都隨上覆壓力的增大而增大。然而目前的研究都只是單一地從試驗(yàn)或模擬中的一個(gè)方面進(jìn)行考慮，并且都只是關(guān)注固結(jié)過程的某一個(gè)階段，為了進(jìn)一步考察不同固結(jié)階段上覆壓力對袋裝固結(jié)效果的影響，在此從試驗(yàn)和模擬兩個(gè)方面進(jìn)行綜合考察，將固結(jié)分為初期與后期兩個(gè)時(shí)間段來綜合研究上覆壓力對固結(jié)效果的影響，對于提高軟土袋裝固結(jié)處理效果及安全穩(wěn)定性具有良好的理論及工程意義。

1 試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)方法

1.1.1 試驗(yàn)原料 試驗(yàn)用土取自蘇州市某河道的開挖淤泥土，根據(jù)《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50123-1999）測得其物理性質(zhì)指標(biāo)如表1所列。試驗(yàn)用土的液性指數(shù)IL=1.91,塑性指數(shù)IP=21.9，屬于低液限黏土。

表1 試驗(yàn)用土的物理性質(zhì)指標(biāo)

1.1.2 配比設(shè)計(jì) 試驗(yàn)中采用的試樣配比及養(yǎng)護(hù)條件如表2所列，表中所指的水泥摻量是指水泥與濕土質(zhì)量的比值。試驗(yàn)用水泥為普通硅酸鹽水泥。由于實(shí)際河道淤泥的含水狀態(tài)存在比較大的差異，因此需要考察不同含水條件下的袋裝固結(jié)淤泥的性狀。在對比了60%、80%、100%初始含水率條件下袋裝固結(jié)土養(yǎng)護(hù)后的性能變化，發(fā)現(xiàn)當(dāng)含水率較低時(shí)土體在摻入水泥后塑性較差，充入土工袋后無法形成較為嚴(yán)密的整體，并且隨著含水率的降低，養(yǎng)護(hù)后土體強(qiáng)度增長的趨勢在減緩，故采用80%含水率的淤泥進(jìn)行配比試驗(yàn)更加合適。

表2 試樣配比及養(yǎng)護(hù)條件設(shè)計(jì)

1.1.3 試驗(yàn)方法 試驗(yàn)用土工袋材料長度方向預(yù)留0.15 m做綁扎用。將取回的土樣風(fēng)干，篩除草根、碎石等雜質(zhì)，并取部分土樣烘干，測得土樣初始含水率，再加水配置80%含水率的淤泥，然后摻入6%水泥攪拌均勻，并根據(jù)《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50123-1999）測量土樣密度、含水率、抗剪強(qiáng)度、滲透系數(shù)及壓縮模量等指標(biāo)，如表3所列。由于此時(shí)土體處于流動(dòng)狀，內(nèi)摩擦角為接近為0°，土體的強(qiáng)度全部由粘聚力提供，無法對土體進(jìn)行直剪和固結(jié)試驗(yàn)，因此采用用于室內(nèi)強(qiáng)度試驗(yàn)的微型十字板剪切儀進(jìn)行試驗(yàn)。具體方法為：將十字板探頭緩慢插入配置好并尚未充入土工袋的土體至探頭十字板部位完全沒入土體，并停留2～3 min，隨后進(jìn)行剪切，并根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）中的公式進(jìn)行計(jì)算，得出此時(shí)土體的抗剪強(qiáng)度值，壓縮模量近似取強(qiáng)度的50倍考慮[9]。將攪拌均勻的土料裝入土工袋，扎緊袋口后置于收納盒中養(yǎng)護(hù)，如圖1所示，并在土工袋上加載設(shè)定的上覆壓力，在固結(jié)過程中收集滲濾水并測量滲水量,使用WGZ-1B便攜式濁度儀測量滲水的濁度[10]，以評判不同上覆壓力條件固結(jié)滲水對周邊環(huán)境可能產(chǎn)生的污染程度。對于達(dá)到設(shè)定養(yǎng)護(hù)齡期的袋裝固結(jié)土，在盡可能減少撓動(dòng)的條件下取出土樣，根據(jù)《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50123-1999）進(jìn)行十字板剪切試驗(yàn)測其不排水強(qiáng)度，用環(huán)刀采取土樣實(shí)施密度、含水率、滲透性，以及剪切、固結(jié)等物理力學(xué)試驗(yàn)，每種試驗(yàn)采取三個(gè)平行試樣進(jìn)行試驗(yàn)。

表3 固結(jié)初期土體物理力學(xué)參數(shù)

1.2 模擬試驗(yàn)

1.2.1 袋裝固結(jié)模擬建模 對袋內(nèi)土體采用摩爾庫倫模型[11]，外側(cè)土工袋膜采用張拉桿單元模擬[12]，固結(jié)過程中只承受拉力，不承受壓力，在計(jì)算中如果出現(xiàn)壓縮桿單元，則將桿單元的應(yīng)力釋放到周邊單元的節(jié)點(diǎn)上[7]，考慮土工袋膜的柔軟性及隨袋內(nèi)土體變形的追從性，將土工袋膜的彈性模量設(shè)為零。假設(shè)土工袋與袋內(nèi)土體之間無相對滑動(dòng)，故不設(shè)接觸面單元。

圖1 袋裝固結(jié)土養(yǎng)護(hù)示意圖

1.2.2 計(jì)算模型及參數(shù)設(shè)定 由于袋裝固結(jié)的土工袋通常采用長條形形狀，為便于計(jì)算在模擬計(jì)算中采用二維平面模型，參照試驗(yàn)中所用的土工袋尺寸，二維平面模型尺寸設(shè)定為21 cm×12 cm（不包括兩端半圓部分）。有限元離散后土工袋由160個(gè)張拉桿單元組成，袋內(nèi)土體由1 596個(gè)實(shí)體單元組成，如圖2和圖3所示，其中豎直方向監(jiān)測點(diǎn)沿y軸分布，水平方向監(jiān)測點(diǎn)沿x軸分布，如圖4所示?？刂颇Ｐ偷撞抗?jié)點(diǎn)為全約束，而頂部與兩側(cè)節(jié)點(diǎn)無約束，土工袋節(jié)點(diǎn)設(shè)為自由排水節(jié)點(diǎn)。

圖2 土工袋（160個(gè)）圖

圖 3 土體網(wǎng)格（1 596個(gè)）圖

土工袋膜的物理力學(xué)性能如表4所列，袋內(nèi)土體分為固結(jié)初期和固結(jié)后期兩部分計(jì)算。在計(jì)算時(shí)，只改變固結(jié)初期與固結(jié)后期土的物理力學(xué)參數(shù)，其他模型及參數(shù)保持不變。固結(jié)初期土體的物理力學(xué)參數(shù)如表3所列，固結(jié)后期土體的物理力學(xué)參數(shù)則根據(jù)養(yǎng)護(hù)7 d后進(jìn)行的試驗(yàn)測得。

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 初期固結(jié)效果及影響分析

2.1.1 上覆壓力對滲水量及滲水濁度的影響 實(shí)測得到的固結(jié)初期滲水量與上覆壓力的關(guān)系曲線見圖5。由圖可知，隨著上覆壓力的增大，同一時(shí)間內(nèi)袋裝固結(jié)土的滲水量隨之增大，而且即使上覆壓力不同，滲水趨于停止的時(shí)間幾乎相同。由于在1.5 h之后袋裝固結(jié)土滲水量較少，無法測得其滲水濁度，故只能測得前兩個(gè)時(shí)間段的滲水濁度，如圖6所示，由圖6可知同一時(shí)間袋裝固結(jié)土的滲水濁度隨上覆壓力的增大而增大，且隨著時(shí)間的進(jìn)行，滲水濁度呈增大趨勢，由此可知袋內(nèi)土顆粒在較大上覆壓力的作用下會(huì)隨滲濾水一起滲漏出土工袋膜，導(dǎo)致周邊受污染的可能性增加。

2.1.2 上覆壓力對孔隙水壓力分布的影響 在固結(jié)初期階段，軟土的固結(jié)與孔隙水壓力消散程度及分布存在密切的關(guān)系。通過模擬分析可以得到不同固結(jié)壓力條件下袋裝固結(jié)土體內(nèi)部的孔隙水壓力隨時(shí)間的變化情況。圖7為不同上覆壓力條件下袋裝固結(jié)土體內(nèi)部各點(diǎn)孔隙水壓力隨時(shí)間消散曲線，由圖可知，隨著上覆壓力的增大，袋裝固結(jié)土體內(nèi)各點(diǎn)的初始孔隙水壓力也隨之增大，但孔隙水壓力消散的時(shí)間幾乎相同，此結(jié)果說明在固結(jié)初期滲水量隨上覆壓力的增大而增大，但滲水固結(jié)時(shí)間變化不大，與試驗(yàn)測試測得的結(jié)果基本吻合。孔隙水壓力消散時(shí)，最大孔隙水壓力分布在土工袋的中心區(qū)域，從中心向四周消散，最外側(cè)的孔隙水壓力隨時(shí)間最先消散，這與土工袋膜滲水是由外到內(nèi)進(jìn)行相符合的。

圖6 上覆壓力對滲水濁度的影響

圖7 水平方向各點(diǎn)孔隙水壓力-時(shí)間消散曲線

圖8 不同上覆壓力條件下水平方向位移隨時(shí)間變化曲線

圖9 不同上覆壓力條件下豎直方向位移隨時(shí)間變化曲線

2.1.3 上覆壓力對袋裝固結(jié)土變形的影響 土工袋膜本身剛度很小，在上覆壓力作用下隨著滲濾水析出及土體固結(jié)變形的進(jìn)行，袋裝固結(jié)土本身會(huì)發(fā)生變形。其發(fā)生變形的方向及大小必然會(huì)影響由袋裝固結(jié)土構(gòu)筑成的構(gòu)筑物變形性質(zhì)。因此，分析固結(jié)初期袋裝固結(jié)土本身的變形，對于進(jìn)一步評價(jià)袋裝固結(jié)土構(gòu)筑物的變形是十分必要的。圖8、圖9為通過模擬計(jì)算得到的不同上覆壓力條件下袋裝固結(jié)土各點(diǎn)變形隨時(shí)間變化規(guī)律。由圖可知，袋裝固結(jié)土水平方向變形最大處不是發(fā)生在最外側(cè)，而是處于距中心點(diǎn)13 cm處，這是由于最外側(cè)土體有土工袋的包裹，限制其位移，而兩側(cè)稍向內(nèi)部的土體沒有土工袋的作用，在上覆壓力的作用下向土工袋兩側(cè)擠壓，形成較大位移。土工袋豎向變形最大處發(fā)生在土工袋上表面，整體豎向變形隨土工袋高度的降低而降低。土工袋變形的穩(wěn)定時(shí)間與孔隙水壓力的消散時(shí)間基本吻合，可知土工袋的變形主要是由于袋內(nèi)土體水分的滲出及土體內(nèi)部孔隙體積縮小引起的。

2.1.4 上覆壓力對土工袋膜張力的影響 雖然通常土工袋由抗拉強(qiáng)度較大的高韌聚丙烯材料制成，但在上覆壓力作用下當(dāng)作用于膜上張拉力超過了材料本身的抗拉強(qiáng)度，則會(huì)導(dǎo)致土工膜破裂及袋裝土體擠出，嚴(yán)重的情況下會(huì)導(dǎo)致構(gòu)筑物失穩(wěn)。因此，分析上覆壓力作用下袋裝固結(jié)土工袋膜在固結(jié)初期張拉力發(fā)生情況及變化規(guī)律是必要的。圖10為土工袋各點(diǎn)張力的分布，箭頭長短表示張力的大小，由圖可知土工袋上表面中間段所受張力最大，呈中間大兩邊小的趨勢，下表面中間段所受張力最小。土工袋張力最大值隨時(shí)間變化過程如圖11所示，由圖可知土工袋張力最大時(shí)發(fā)生在養(yǎng)護(hù)的初期階段，隨著時(shí)間增長及袋內(nèi)土體固結(jié)程度提高，土工袋張力逐漸減小并趨于穩(wěn)定。其過程與土工袋孔隙水壓力消散時(shí)間基本相同，這是因?yàn)殡S著土中水分的滲出以及袋內(nèi)土體固結(jié)變形，袋內(nèi)土體體積減小，土工袋受張拉程度趨緩，隨著滲水停止及土體變形趨于穩(wěn)定，土工袋張力的變形也漸漸穩(wěn)定。圖12是土工袋張力最大值T與上覆壓力P的關(guān)系，由圖可知土工袋張力隨上覆壓力呈線性增長趨勢，且T=59.773P+87.819，由此關(guān)系可根據(jù)表4中土工袋縱向拉伸強(qiáng)度推算出可施加上覆壓力的最大值為169 kPa，考慮實(shí)際工程中可能產(chǎn)生的地面超載等，應(yīng)當(dāng)控制最大上覆壓力值小于150 kPa。

7）以民間傳說或吉祥嘉言命名，如臥龍街?！稙H縣志稿》載，劉以貴在修三官廟碑中謂宋太祖路過此橋時(shí)，曾臥息其上，登基后，封該橋?yàn)椤芭P龍橋”。后來新修東西大街臥龍街以此傳說得名。

圖10 外膜張力分布圖（箭頭長短表示張力大小）

圖11 外膜張力隨時(shí)間變化曲線

圖12 上覆壓力對外膜張力的影響

2.2 后期固結(jié)效果評價(jià)

對于由袋裝固結(jié)土構(gòu)筑而成的構(gòu)筑物，最終其穩(wěn)定安全性及位移變形特性主要取決于由袋裝固結(jié)土后期固結(jié)效果所決定的物理力學(xué)性質(zhì)。因此，對于袋裝固結(jié)土在不同上覆壓力作用下的后期固結(jié)效果評價(jià)，是袋裝固結(jié)土構(gòu)筑物適用性評價(jià)及安全穩(wěn)定性設(shè)計(jì)所必要的依據(jù)。在此，同樣主要利用室內(nèi)物理力學(xué)試驗(yàn)及模擬分析等方法對固結(jié)后期的袋裝固結(jié)土的物理力學(xué)性質(zhì)進(jìn)行分析評價(jià)。

2.2.1 不同上覆壓力條件下固結(jié)土體的物理性能評價(jià) 隨著袋裝固結(jié)土固結(jié)的進(jìn)行及孔隙水排出，袋裝土本身的物理性狀也將隨固結(jié)度提高而發(fā)生變化。與土體固結(jié)關(guān)聯(lián)比較密切的物理性質(zhì)主要包括密度、孔隙狀態(tài)、滲透性等。因此固結(jié)土體物理性能的變化能從側(cè)面反映袋裝固結(jié)土的固結(jié)效果。

圖13 上覆壓力對養(yǎng)護(hù)7 d 后袋裝固結(jié)土物理性能的影響

圖13反映了在上覆壓力不同時(shí)養(yǎng)護(hù)7 d后袋內(nèi)土體的物理性能的變化。養(yǎng)護(hù)7 d后袋內(nèi)土體的密度隨上覆壓力的增大而增大，含水率、孔隙比以及滲透系數(shù)則隨上覆壓力的增大而減小。這是由于上覆壓力的增大，提高了袋裝固結(jié)土的滲水量，土顆粒在上覆壓力的作用下充填進(jìn)水分滲出之后的孔隙中，因此含水率、孔隙比隨上覆壓力的增加在降低而密度則在增加。滲透系數(shù)的主要影響因素為土體的孔隙比，且成指數(shù)關(guān)系[13]，所以滲透系數(shù)也隨上覆壓力的增加而降低。由此可知，隨著養(yǎng)護(hù)時(shí)間的進(jìn)行，上覆壓力增大時(shí)袋裝固結(jié)土的物理性能有了顯著地提高，證明了上覆壓力的增加能加快袋裝固結(jié)土的固結(jié)速度。養(yǎng)護(hù)后袋內(nèi)土體的密度與養(yǎng)護(hù)初期相比有所減小，主要是因?yàn)榕渲煤玫耐馏w在充入土工袋的過程中被擾動(dòng)，破壞了土的原結(jié)構(gòu)狀態(tài)，使得土中孔隙體積增大及密實(shí)度降低，且在養(yǎng)護(hù)結(jié)束后用環(huán)刀取土制樣時(shí)亦會(huì)對土體產(chǎn)生擾動(dòng)，使得養(yǎng)護(hù)后土體的密度較養(yǎng)護(hù)初期有所減小。

2.2.2 不同上覆壓力條件下固結(jié)土體的力學(xué)性能評價(jià) 在用袋裝固結(jié)土進(jìn)行圍堰和堤壩的修建時(shí)，土體的強(qiáng)度和整體的變形對工程的影響至關(guān)重要，而土體的強(qiáng)度主要體現(xiàn)在抗壓和抗剪兩方面，在此以袋裝固結(jié)土的強(qiáng)度、壓縮性及變形作為指標(biāo)，評價(jià)上覆壓力對袋裝固結(jié)土的固結(jié)效果的影響。

在進(jìn)行十字板剪切試驗(yàn)時(shí)：沿土工袋邊沿剪開土工袋，將十字板探頭緩慢插入養(yǎng)護(hù)土體至探頭十字板部位完全沒入土體，并停留2～3 min，見圖14。隨后進(jìn)行剪切，測得了在上覆壓力不同時(shí)養(yǎng)護(hù)7 d后袋內(nèi)土體的十字板剪切強(qiáng)度的變化，如圖15（a）所示。由圖可知，在相同養(yǎng)護(hù)時(shí)間內(nèi)袋裝固結(jié)土的十字板剪切強(qiáng)度隨著上覆壓力的增大而增大，說明在相同養(yǎng)護(hù)時(shí)間內(nèi)袋裝固結(jié)土的強(qiáng)度會(huì)隨著養(yǎng)護(hù)時(shí)上覆壓力的增大而增大。

圖15（b）反映了在上覆壓力不同時(shí)養(yǎng)護(hù)7 d后袋內(nèi)土體的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的變化。由圖可知，在養(yǎng)護(hù)時(shí)間和水泥摻量相同時(shí)，袋裝固結(jié)土的黏聚力隨著上覆壓力的增大而增大，內(nèi)摩擦角則變化不大。試驗(yàn)結(jié)果說明袋裝固結(jié)主要是提高了袋內(nèi)土體的粘聚力，且隨著上覆壓力的增大袋內(nèi)土體固結(jié)程度的提高，袋內(nèi)土體粘聚力增長更趨明顯。因此，袋裝固結(jié)對于提高袋內(nèi)土體抗剪強(qiáng)度具有比較明顯的效果。

壓縮性能以垂壓在100～200 kPa之間所測得的袋裝固結(jié)土的壓縮模量作為評價(jià)指標(biāo)，圖15（c）所示的是在上覆壓力不同時(shí)養(yǎng)護(hù)7天后袋內(nèi)土體的壓縮模量的變化。由圖可知，隨著上覆壓力的增大，袋裝固結(jié)土的壓縮模量也隨之增大，袋裝固結(jié)土抵抗變形能力也將增強(qiáng)。

圖14 十字板探頭插入位置

圖15 上覆壓力對養(yǎng)護(hù)7 d 后袋裝固結(jié)土的影響（a：剪切強(qiáng)度；b：抗剪強(qiáng)度；c：壓縮模量）

在此，將上述試驗(yàn)測得的不同上覆壓力條件下養(yǎng)護(hù)7 d后袋裝固結(jié)土的物理力學(xué)指標(biāo)作為計(jì)算參數(shù)，在模擬計(jì)算中考慮不同的上覆壓力對袋裝固結(jié)土的變形進(jìn)行模擬計(jì)算，得到不同層間土體的變形，計(jì)算所用算參數(shù)見表5所列。再如圖16所示，由于此時(shí)土體已經(jīng)成型，其強(qiáng)度、壓縮模量等參數(shù)均較大，所以袋裝固結(jié)土的變形在很短時(shí)間內(nèi)穩(wěn)定，故取土工袋各點(diǎn)的最終變形進(jìn)行比較。由圖16可知，袋裝固結(jié)土的變形分布形態(tài)與固結(jié)初期基本相似，但與固結(jié)初期相比較袋裝固結(jié)土的變形要小得多。雖然在上覆壓力較大條件下養(yǎng)護(hù)的袋裝固結(jié)土強(qiáng)度及壓縮模量等指標(biāo)要大于上覆壓力較小時(shí)的袋裝固結(jié)土，但在較大上覆壓力條件下，承受較大上覆壓力的土工袋變形仍然更大。實(shí)際工程施工中應(yīng)注意在堆砌過程中，盡可能按同一養(yǎng)護(hù)時(shí)間及上覆壓力順序堆砌，以避免發(fā)生較大的不均勻變形。

表5 不同上覆壓力條件下養(yǎng)護(hù)7 d后袋裝固結(jié)土物理力學(xué)參數(shù)

圖16 上覆壓力對養(yǎng)護(hù)7 d后袋裝固結(jié)土變形的影響

3 結(jié)論

通過室內(nèi)試驗(yàn)及模擬分析，對固結(jié)初期及養(yǎng)護(hù)一定時(shí)間后袋裝固結(jié)軟土在不同上覆壓力條件下的物理力學(xué)性能及變化規(guī)律進(jìn)行了定性及定量分析，得到結(jié)論主要有以下幾個(gè)方面：

（1）在固結(jié)初期，上覆壓力的增大會(huì)提高袋裝固結(jié)土的滲水效果，且袋內(nèi)土顆粒在較大上覆壓力的作用下會(huì)隨滲濾水一起滲漏出土工袋膜，導(dǎo)致周邊受污染的可能性增加。

（2）土工袋在上覆壓力作用下的變形是從上到下、從中間到兩側(cè)進(jìn)行的，且土工袋的變形主要是由袋內(nèi)水分、土顆粒的滲出及土體孔隙的縮小造成的，土工袋變形的穩(wěn)定時(shí)間與孔隙水壓力的消散時(shí)間基本吻合。

（3）土工袋膜所受的外膜張力隨養(yǎng)護(hù)的進(jìn)行而減小，且穩(wěn)定時(shí)間也與孔隙水壓力的消散時(shí)間基本相同。土工袋膜所受的外膜張力最大值出現(xiàn)在土工袋的上表面，且隨上覆壓力的增加呈線性增長的趨勢。

（4）在相同養(yǎng)護(hù)時(shí)間內(nèi)，袋裝固結(jié)土的強(qiáng)度隨上覆壓力的增大而增大，說明上覆壓力的增加能夠加快袋裝固結(jié)土的固結(jié)速度，提高固結(jié)效果。

（5）上覆壓力的增大會(huì)增加土工袋的滲水濁度、土工袋的變形及外膜張力。因此，在工程中使用時(shí)，考慮實(shí)際的地面超載等情況，應(yīng)當(dāng)控制土工袋的上覆壓力小于150 kPa，避免土工袋撕裂，造成施工危害。