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    裝配式鋼結(jié)構(gòu)建筑中M24高強度螺栓常幅疲勞設(shè)計方法的建立

    2020-09-25 05:20:08黃文鵬周子淳雷宏剛
    太原理工大學學報 2020年5期
    關(guān)鍵詞:靜力高強高強度

    張 健,黃文鵬,周子淳,雷宏剛

    (太原理工大學 土木工程學院,太原030024)

    裝配式鋼結(jié)構(gòu)普遍適用于各類工業(yè)廠房、橋梁、住宅、海洋石油鉆井平臺,然而由于高強度螺栓疲勞破壞導(dǎo)致的事故層出不窮,嚴重制約裝配式鋼結(jié)構(gòu)的發(fā)展[1]。國內(nèi)外專家學者對此展開一系列試驗和理論研究,馮秀娟等[2]對12根螺栓球節(jié)點網(wǎng)架桿件和12個懸掛吊點試件進行了常幅疲勞試驗,得到了高強度螺栓規(guī)格為M24和M33的21組有效常幅疲勞試驗數(shù)據(jù),求得了S-N曲線并建立了驗算公式。閆亞杰等[3]完成了 M20和 M30共32個高強螺栓連接的常幅疲勞試驗,得到了19個有效破壞點,建立相應(yīng)的S-N曲線,通過允許應(yīng)力幅法建立了常幅疲勞驗算方法。雷宏剛等[4]對M20、M30兩種規(guī)格共21個高強度螺栓連接疲勞試件進行了5種隨機性程序塊的加載,得到21個有效試驗數(shù)據(jù),并建立了基于累計損傷理論的變幅疲勞壽命估算方法。D’ANIELLO et al[5]對歐洲GR10.9螺栓組件進行了單調(diào)拉伸試驗、變幅和恒幅疲勞試驗。NODA et al[6]研究了螺距差對螺栓連接抗松動性能和疲勞壽命的影響,提出了提高防松動性能和疲勞壽命所需的最理想螺距差。上述研究主要集中在螺栓球網(wǎng)架中的高強螺栓和歐洲標準螺栓的疲勞性能,其中螺栓不要求施加的預(yù)拉力,對于國產(chǎn)鋼結(jié)構(gòu)用高強度螺栓連接副的疲勞性能鮮有報道。由于疲勞問題的復(fù)雜性,試驗研究尤為重要[7]。為此,本文對M24高強度大六角頭螺栓的受拉疲勞性能開展了較系統(tǒng)的試驗研究,建立其疲勞設(shè)計方法,為裝配式鋼結(jié)構(gòu)建筑的推廣應(yīng)用提供設(shè)計參考。

    1 試驗概況

    1.1 M24高強度螺栓連接副

    試驗采用國產(chǎn)M24鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺栓連接副,規(guī)格為M24×100,產(chǎn)品質(zhì)量滿足現(xiàn)行國家標準 GB/T 1228-1231-2006[8-11]。每一組高強度螺栓連接副在試驗前都對螺栓螺紋進行仔細檢查,確保螺紋無任何破壞,從而保證疲勞試驗不受螺紋初始損傷的影響。M24高強度螺栓連接副基本性能指標見表1.

    表1 M24高強度大六角頭螺栓連接副性能指標Table 1 M24Performance index of high strength hexagon head bolt connection

    1.2 受拉連接夾具的設(shè)計

    由于疲勞試驗機無法直接夾持高強度螺栓連接副,本試驗設(shè)計了可以實現(xiàn)高強螺栓受拉連接的夾具,詳見圖1(a)-(d),材質(zhì)為 Q345B,板件間連接均為坡口等強焊接,以保證夾具有足夠的靜力與疲勞強度。

    1.3 靜力拉伸試驗

    圖1 加載裝置Fig.1 Loading device

    本試驗首先隨機選取3個M24高強度螺栓連接副進行單向靜力拉伸試驗,以檢驗螺栓的靜力性能并確定合適的疲勞試驗加載等級。表2為靜力試驗結(jié)果,其各項力學性能指標均滿足標準要求。在靜力載荷條件下M24高強度螺栓的應(yīng)力-應(yīng)變曲線見圖2.

    表2 靜力試驗結(jié)果Table 2 Static test results

    圖2 M24高強度螺栓應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.2 M24Stress-strain curves of high strength bolts

    1.4 常幅疲勞試驗

    試驗在美國進口的MTS Landmark 370.50伺服液壓疲勞試驗機(圖3)上進行,采用力控加載,加載波形為等幅正弦波,試驗頻率為7~12Hz,應(yīng)力比為0.64.高強度螺栓施加的初始預(yù)拉力扭矩值為200~300N·m,疲勞試驗的最高應(yīng)力水平根據(jù)試件屈服強度確定,通過變化應(yīng)力幅共進行了14個M24高強度螺栓的常幅疲勞試驗,試驗數(shù)據(jù)詳見表3.

    圖3 試驗裝置Fig.3 Test unit

    表3 常幅疲勞試驗結(jié)果Table 3 Fatigue test results

    2 試驗結(jié)果分析

    2.1 疲勞斷口分析

    根據(jù)斷裂試樣分析,所有高強度螺栓常幅疲勞破壞模式都是螺栓桿發(fā)生疲勞斷裂,且疲勞斷口均產(chǎn)生于螺桿與螺母咬合處外露的第一個螺紋牙底處,說明高強度螺栓的常幅疲勞破壞主要由應(yīng)力集中引起。試樣典型的斷裂模式見圖4.

    圖4 M24-5斷裂模式Fig.4 M24-5Failure patterns

    高強度螺栓疲勞斷口分析是研究其疲勞過程、分析疲勞失效原因的重要方法[12],通過檢測可以提供材料或構(gòu)件疲勞斷裂細節(jié),記錄裂紋的萌生、擴展和最終斷裂過程中的重要信息。本文選取高,中,低應(yīng)力幅下的典型試樣 M24-1,M24-7和 M24-14,通過掃描電子顯微鏡進行了疲勞破壞斷口的宏觀和微觀(包括疲勞源區(qū)、裂紋擴展區(qū)和瞬斷區(qū))金相分析,初步揭示了高強度螺栓的疲勞斷裂機理。

    試樣M24-1宏觀斷口見圖5(a).M24-1在試驗中施加的σmax和Δσ都較大,疲勞破壞累積循環(huán)次數(shù)在5×104以下,疲勞源區(qū)、擴展區(qū)面積比例較小,較快進入瞬斷區(qū),瞬斷區(qū)面積約占螺栓斷口面積的2/3,呈明顯塑性斷裂特征。試樣M24-7的疲勞破壞累積循環(huán)次數(shù)為29.92×104,試樣M24-7宏觀斷口見圖6(a),疲勞源約占螺栓斷口周長的3/4,瞬斷區(qū)面積約占螺栓斷口面積的1/2.試樣M24-14宏觀斷口見圖7(a),M24-14高強度螺栓加載的應(yīng)力水平較低,σmax在400MPa以下,疲勞破壞累積循環(huán)次數(shù)為1.3×106,斷口較為平整光滑,疲勞源在螺栓的一側(cè),并向另一側(cè)擴展,瞬斷區(qū)面積較小,約占螺栓斷口面積的1/3.

    觀察試樣 M24-1/7/14宏觀斷口可得如下結(jié)論:1)應(yīng)力水平越高,疲勞破壞斷口越不規(guī)則,裂紋擴展速度越快,擴展區(qū)所占的面積越小,塑性斷裂特征越明顯;2)應(yīng)力水平越低,斷口更加規(guī)則平整,疲勞破壞特征更顯著。

    采用掃描電鏡觀察高強度螺栓疲勞破壞斷口的微觀形貌,疲勞源區(qū)(圖5(b),圖6(b)和圖7(b))放大500倍,疲勞裂紋擴展區(qū)(圖5(c),圖6(c)和圖7(c))和疲勞瞬斷區(qū)(圖5(d),圖6(d)和圖7(d))放大2 000倍。可得不同應(yīng)力水平下的高強度螺栓斷口微觀形態(tài)有相同特征:1)疲勞源區(qū)有一個或多個疲勞源。高強螺栓由于螺紋的存在,構(gòu)件表面發(fā)生了尺寸突變,會導(dǎo)致嚴重的應(yīng)力集中,從而產(chǎn)生高強螺栓的疲勞源。疲勞源通常以貝紋弧線為起點,呈半圓形和半橢圓形,還有可能看到明顯的放射線。2)疲勞擴展區(qū)有明顯亮色疲勞條紋,還可以看到放射線和貝紋弧線。裂紋擴展區(qū)最明顯的特征是貝紋線以疲勞源為中心呈波浪狀不斷向前擴展,從而產(chǎn)生多個疲勞源的斷口,裂紋在疲勞擴展區(qū)從不同的疲勞源開始沿著對各自擴展有利的平面擴展,當在兩個不同平面上擴展的疲勞裂紋相遇時,以切變和撕裂的方式形成疲勞臺階,之后逐漸趨向同一平面擴展。3)高強度螺栓的常幅疲勞瞬斷區(qū)形貌與疲勞源區(qū)、疲勞擴展區(qū)相比表面非常不規(guī)則,韌窩形態(tài)豐富。

    圖5 M24-1疲勞斷口Fig.5 M24-1Fatigue fracture

    圖6 M24-7疲勞斷口Fig.6 M24-7Fatigue fracture

    圖7 M24-14疲勞斷口Fig.7 M24-14Fatigue fracture

    2.2 常幅疲勞試驗數(shù)據(jù)的回歸分析

    通過對表3所示的試驗數(shù)據(jù)進行回歸分析得出高強螺栓的乘冪回歸曲線和常幅疲勞S-N曲線如圖8-圖11所示,圖10、圖11中S-N曲線對應(yīng)的方程式如式(1)、式(2)所示。

    圖10中S-N曲線方程:

    相關(guān)系數(shù):

    圖8 乘冪回歸曲線Fig.8 Power regression

    圖9 乘冪回歸曲線Fig.9 Power regression

    圖10 S-N曲線Fig.10 S-N Curve

    圖11 S-N曲線Fig.11 S-N curve

    圖11 中S-N曲線方程:

    相關(guān)系數(shù):

    2.3 M24常幅疲勞設(shè)計方法的建立

    以Δσ為設(shè)計參量,驗算公式為:

    式中:Δσ為高強螺栓連接計算處的名義應(yīng)力幅,MPa;[Δσ]為高強螺栓連接的容許應(yīng)力幅,MPa,以N=2×106為基準期,則由公式(2)可知[Δσ]N=2×106=105.07MPa,取105MPa;N為循環(huán)次數(shù);C、β為參數(shù),根據(jù)公式(2)分別取66.83×1012、3.722.

    3 結(jié)論

    通過試驗研究3個M24高強度螺栓的靜力拉伸性能和14個M24高強度螺栓常幅疲勞性能,可得到以下結(jié)論:值,說明本文采用的高強度螺栓靜力性能良好。

    2)通過對M24高強度螺栓試件斷口進行分析,可發(fā)現(xiàn)高強度螺栓常幅疲勞破壞均產(chǎn)生于螺桿與螺母咬合處外露的第一個螺紋牙底處。應(yīng)力水平越高,裂紋擴展速度越快,擴展區(qū)所占的面積越小,疲勞破壞斷口越不規(guī)則。

    3)根據(jù)允許應(yīng)力幅法建立疲勞設(shè)計方法,可得M24高強度螺栓的[Δσ]N=2×106=105MPa,C=66.83×1012,β=3.722,建議歸為《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》(GB 50017-2017)[13]表16.2.1-1中的Z5類。

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